PRIMER TEMA EN SECCION DEL ING. RODRIGUEZ

Foro creado por el Ing. Emmanuel Rodriguez, de Republica Dominicana.

Moderador: Emmanuel Rodriguez

Responder
Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#351

Vie Nov 10, 2006 11:08 am

gatogalaxi escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
gatogalaxi escribió:
gatogalaxi escribió:
gatogalaxi escribió:

Segunda memoria:

Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con diagonales de acero.


Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con muros.



Don Emmanuel Rodriguez.

Quisiera saber si nuevamente puede publicar el ejemplo de pushover de pilas, para poder seguir los pasos.

Se despide FEC.




saludos,

las 3 tesis de grado estan bien fundamentada y son muy buenas en su
contenido, solo falto hacerle un analisis del indice de confiabilidad para
las 3 tesis del estudio, y como antes le dije que para mi criterio es mejor
aplicar un analisis no lineal a la estructura.....muchas gracias por su
aporte a esta seccion.

generalmente usted no encuentra un ejemplo paso a paso en casi todos
los articulos o tesis de grado, solo presentan los resultados del analisis y
como se introducen los datos y su criterio de modelar la estructura, esto
simplemente el usuario tendra que suponerlo que como esta planteado
de esta manera, se tiene que aceptar que esta correcto, pero como yo
me pongo dentro de la estructura con ojo critico para ver los detalles del
criterio sismico aplicado a la estructura siempre tengo un signo de : ????.

el ejemplo de la pila del puente le dice el criterio en su aplicacion, pero
no le dice paso a paso como se aplica el pushover, a proposito de esto
no tiene usted un archivo del etabs o sap de estas memorias de tesis.

algun usuario que bajo el articulo de la pila de puentes con la cortesia
de su parte de subirlo de nuevo para el amigo gato-volador, puesto
que no lo encuentro ahora mismo. ...................gracias


Don Emmanuel Rodriguez.

Tengo algunos modelos en Sap de estas tesis. Tengo que buscarlos ya que tengo un pequeñito desorden con mi base de archivos.

Tengo los modelos en el programa ruaumoko. Tengo que buscarlos es que hace mucho tiempo que no los veo.

Apenas tenga estas dos cosas las publico en su foro.

Quiero pedirle disculpas por que no he podido subir un pushove rque estoy realizando. No me gusta subir cosas que no comprendo cabalmente y hacele perder el tiempo revisado cosas que pernsonalmente puedo solucionar. Ley sus articulos que me envio de pushover son buenos. Pero por ahi tengo uno que hace una critica a esa forma de determinar la demanda de desplzamientos.

Cuando lo encuentre lo subo a la pagina, para que lo pueda comentar y pueda conocer su opinion al respecto.
Si no me equivoco que no hay un prinicipio fisico que justifique la ecistencia de una realcion estable entre la disipacion de energia histeretica y el amortiguamiento viscoso equivalente, particularmente en sistemas altamente inelasticos. Cosa que se utliza actualmente.

Segundo el periodo asociado a la inteserccion de la curva de capacidad con el espectro altamente amortiguado difiere considerablemente de la respueat dinamica del sistema inelastico. Estas son concluciones del comite del a Vision 2000.

De acuerdo a los resultados obtenidos de esta parte que es de una mamoria al comparar tres formas de determinar el desempeño de la estrcutura lo svalores obtenidos finales de demanda de desplzamiento ante el mismo espectro de seudoaceleracion normalizado al sistema A-D son muy parecido.

Es que estaba preparando mi examen de grado. Recien lo di el 30 de octubre, asi que oficialmente soy ingeniero aunque me queda demasiado por aprender como para realmente sentirme meresedor de esa palabra. Bueno la tesis de aisladores es mi tema de memoria. Este se presento en el congreso de la ACHISINA en Chile en año pasado en Concepcion.


Respecto al indice de confiablidad de las solucuones. La unica forma de determinar esta es simplemente con sismos reales y monitorear la respuestas de la estructura.

Discuple, o se referia a otra forma. Si es asi me gustaris saber cuales.

LAs otras que conosco es realizando evaluaciones estadisticas al considerar funciones de probabilidad de entrada de los maetriales, sistemas de registros con funcioens de probabiliudades y salidas iguales. Estas simplemente al pasar por las matrices de riguiez. Se refiere ha esto.

Esto ultimo solo conoszco cosas muy generales. Espero poder en un futuropoder ver y entender este tema tambien.

Realmente no se si el hospital de Arica contara actualmenet con monitoreos.

Sea interesante saber. Tratares depreguntar a mi profesor de tesis.

Cuaquier tema de interes que tenga lo publicare.

ESperando que se encuentre bien.

Se despide FEC
[/quote]




saludos,

ultimamente se esta criticando los codigos por tener factores muy altos
del factor R de ductilidad por la diferencia enorme entre los espectros
de diseño y los espectros de respuesta, se tiende a factores de R = 4
para bajar la ductilidad y aumentar la rigidez estructural en los modelos
matematicos.

para estructuras rigidas, regulares y simetricas el calculo de las demandas
de el desplazamiento con la metodologia de la distribucion de fuerzas en
forma de triangulo invertido, segun las ultimas investigaciones y la mia
propia arrojan mejor resultados en comparacion con un analisis dinamico
no lineal, que las distribuciones modales y multimodales en la estructura,
para estructuras flexibles, el metodo de priestley con los desplazamientos
directos como base del diseño, arrojan los mejores resultados y estudios
en algunas universidades lo demuestran.

existen intereses encontrados entre el comite del acero y el de hormigon
critican un alto amortiguamiento del espectro esqueleto para el pushover,
pero no cambian el 5% del critico en los codigos, proponen un metodo
de los coeficientes para el fema 356 y el doctor Aguiar Falconi se encargo
de corregirlo para incluir el efecto p-d en los coeficientes y agregar el
efecto de cierre de grietas en la formulacion y comparo con el metodo del
espectro de capacidad con resultados practicamentes iguales.

el indice de confiabilidad en donde se compara los efectos del indice de
daños, costos, mantenimientos....etc y para determinar que confiable
resulta un diseño comparado con otro...etc, en cuanto pueda le pondre
un articulo sobre este topico.


Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#352

Vie Nov 10, 2006 3:40 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
Elijah escribió:Modelo cuasi corregido :lol:



saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.
Última edición por Emmanuel Rodriguez el Lun Nov 27, 2006 2:50 pm, editado 1 vez en total.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#353

Sab Nov 11, 2006 7:40 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
gatogalaxi escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
gatogalaxi escribió:
gatogalaxi escribió:

Segunda memoria:

Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con diagonales de acero.


Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con muros.



Don Emmanuel Rodriguez.

Quisiera saber si nuevamente puede publicar el ejemplo de pushover de pilas, para poder seguir los pasos.

Se despide FEC.




saludos,

las 3 tesis de grado estan bien fundamentada y son muy buenas en su
contenido, solo falto hacerle un analisis del indice de confiabilidad para
las 3 tesis del estudio, y como antes le dije que para mi criterio es mejor
aplicar un analisis no lineal a la estructura.....muchas gracias por su
aporte a esta seccion.

generalmente usted no encuentra un ejemplo paso a paso en casi todos
los articulos o tesis de grado, solo presentan los resultados del analisis y
como se introducen los datos y su criterio de modelar la estructura, esto
simplemente el usuario tendra que suponerlo que como esta planteado
de esta manera, se tiene que aceptar que esta correcto, pero como yo
me pongo dentro de la estructura con ojo critico para ver los detalles del
criterio sismico aplicado a la estructura siempre tengo un signo de : ????.

el ejemplo de la pila del puente le dice el criterio en su aplicacion, pero
no le dice paso a paso como se aplica el pushover, a proposito de esto
no tiene usted un archivo del etabs o sap de estas memorias de tesis.

algun usuario que bajo el articulo de la pila de puentes con la cortesia
de su parte de subirlo de nuevo para el amigo gato-volador, puesto
que no lo encuentro ahora mismo. ...................gracias


Don Emmanuel Rodriguez.

Tengo algunos modelos en Sap de estas tesis. Tengo que buscarlos ya que tengo un pequeñito desorden con mi base de archivos.

Tengo los modelos en el programa ruaumoko. Tengo que buscarlos es que hace mucho tiempo que no los veo.

Apenas tenga estas dos cosas las publico en su foro.

Quiero pedirle disculpas por que no he podido subir un pushove rque estoy realizando. No me gusta subir cosas que no comprendo cabalmente y hacele perder el tiempo revisado cosas que pernsonalmente puedo solucionar. Ley sus articulos que me envio de pushover son buenos. Pero por ahi tengo uno que hace una critica a esa forma de determinar la demanda de desplzamientos.

Cuando lo encuentre lo subo a la pagina, para que lo pueda comentar y pueda conocer su opinion al respecto.
Si no me equivoco que no hay un prinicipio fisico que justifique la ecistencia de una realcion estable entre la disipacion de energia histeretica y el amortiguamiento viscoso equivalente, particularmente en sistemas altamente inelasticos. Cosa que se utliza actualmente.

Segundo el periodo asociado a la inteserccion de la curva de capacidad con el espectro altamente amortiguado difiere considerablemente de la respueat dinamica del sistema inelastico. Estas son concluciones del comite del a Vision 2000.

De acuerdo a los resultados obtenidos de esta parte que es de una mamoria al comparar tres formas de determinar el desempeño de la estrcutura lo svalores obtenidos finales de demanda de desplzamiento ante el mismo espectro de seudoaceleracion normalizado al sistema A-D son muy parecido.

Es que estaba preparando mi examen de grado. Recien lo di el 30 de octubre, asi que oficialmente soy ingeniero aunque me queda demasiado por aprender como para realmente sentirme meresedor de esa palabra. Bueno la tesis de aisladores es mi tema de memoria. Este se presento en el congreso de la ACHISINA en Chile en año pasado en Concepcion.


Respecto al indice de confiablidad de las solucuones. La unica forma de determinar esta es simplemente con sismos reales y monitorear la respuestas de la estructura.

Discuple, o se referia a otra forma. Si es asi me gustaris saber cuales.

LAs otras que conosco es realizando evaluaciones estadisticas al considerar funciones de probabilidad de entrada de los maetriales, sistemas de registros con funcioens de probabiliudades y salidas iguales. Estas simplemente al pasar por las matrices de riguiez. Se refiere ha esto.

Esto ultimo solo conoszco cosas muy generales. Espero poder en un futuropoder ver y entender este tema tambien.

Realmente no se si el hospital de Arica contara actualmenet con monitoreos.

Sea interesante saber. Tratares depreguntar a mi profesor de tesis.

Cuaquier tema de interes que tenga lo publicare.

ESperando que se encuentre bien.

Se despide FEC





saludos,

ultimamente se esta criticando los codigos por tener factores muy altos
del factor R de ductilidad por la diferencia enorme entre los espectros
de diseño y los espectros de respuesta, se tiende a factores de R = 4
para bajar la ductilidad y aumentar la rigidez estructural en los modelos
matematicos.

para estructuras rigidas, regulares y simetricas el calculo de las demandas
de el desplazamiento con la metodologia de la distribucion de fuerzas en
forma de triangulo invertido, segun las ultimas investigaciones y la mia
propia arrojan mejor resultados en comparacion con un analisis dinamico
no lineal, que las distribuciones modales y multimodales en la estructura,
para estructuras flexibles, el metodo de priestley con los desplazamientos
directos como base del diseño, arrojan los mejores resultados y estudios
en algunas universidades lo demuestran.

existen intereses encontrados entre el comite del acero y el de hormigon
critican un alto amortiguamiento del espectro esqueleto para el pushover,
pero no cambian el 5% del critico en los codigos, proponen un metodo
de los coeficientes para el fema 356 y el doctor Aguiar Falconi se encargo
de corregirlo para incluir el efecto p-d en los coeficientes y agregar el
efecto de cierre de grietas en la formulacion y comparo con el metodo del
espectro de capacidad con resultados practicamentes iguales.

el indice de confiabilidad en donde se compara los efectos del indice de
daños, costos, mantenimientos....etc y para determinar que confiable
resulta un diseño comparado con otro...etc, en cuanto pueda le pondre
un articulo sobre este topico.
[/quote][/quote]



saludos,

aca le envio algunos articulos del pushover, a partir del lunes pondre
varias tesis de maestria para cultura general, de esta manera ustedes
tendran informaciones tecnicas para que esten al dia en estos menesteres
de la investigacion de punta.
Última edición por Emmanuel Rodriguez el Mar Nov 14, 2006 10:06 am, editado 1 vez en total.

Avatar de Usuario

jlramoscruz
Usuario Master Superior
Usuario Master Superior
Mensajes: 495
Registrado: Lun Nov 21, 2005 1:16 pm
Ubicación: Pisco
Agradecido : 4 veces
Agradecimiento recibido: 1 vez
Zodiac: Pisces
Perú

#354

Dom Nov 12, 2006 8:52 pm

Saludos amigos.... bueno siempre y cuando no halla supervisón en las obras y no se cumpla las especificaciones del proyecto, la estructura se comportara como se construye.
y desde el punto de vista practico siempre sera asi, hasta que la ciencia contemple realmente todos los factores complicados que intervienen en su comportamiento, mientras tanto sera aproximada, no real.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#355

Dom Nov 12, 2006 9:53 pm

jlramoscruz escribió:Saludos amigos.... bueno siempre y cuando no halla supervisón en las obras y no se cumpla las especificaciones del proyecto, la estructura se comportara como se construye.
y desde el punto de vista practico siempre sera asi, hasta que la ciencia contemple realmente todos los factores complicados que intervienen en su comportamiento, mientras tanto sera aproximada, no real.



saludos,

aunque halla supervision tecnica y se cumpla con las especificaciones, el
diseño de la obra esta en relacion directa con el modelo matematico y
estructural y como un mal diseño no lo arregla un buen calculo, puesto
que el diseño gobierna al analisis y como el diseño esta enfermo, se
puede decir que una buena obra se acerca mas a la realidad cuando mas
parecido tenga su modelo estructural numerico a como se construya en
realidad la obra, ya que muchas veces los planos dicen una cosa y en
la realidad se construye con otra cosa, es decir, que aunque su calculo
este bien y se cumplan las especificaciones, lo que se debe de chequear
es si su modelo estructural este acorde a como se construye la obra.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#356

Lun Nov 13, 2006 10:52 am

Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Elijah escribió:Modelo cuasi corregido :lol:



saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.


BUENOS DIAS :

Miren cuando usted hace un analisis unico, es decir sin pushover, usted
tiene que modelar su estructura con las secciones fisuradas y diseñar
con el combo de carga mayorada critica, es decir un diseño con un
nivel de carga por normativa correspondiente a un nivel de seguridad
de vida, cuando usted incluye una prueba de carga o del desplazamiento
[pushover], no necesita fisurar las secciones en el analisis, para el
ejemplo de estudio si no consideramos las cargas mayoradas en el
analisis y diseño y el factor de reduccion R= 1, desde luego el coef.
sismico aumentara y el analisis y diseño de la estructura puede ser
antieconomico con ductilidad = 1.........., lo que las normas dicen es que
consideremos el factor R adecuadamente con el nivel de respuesta y
considerar las combinaciones de cargas mayoradas y hacerle un pushover
con la estructura diseñada.

para cada nivel de respuesta, tendra su punto del desempeño diferente
y entonces se compara con las derivas pre-establecidas, teniendo en
cuenta que a mayor ductilidad mayor sera la deriva.

Avatar de Usuario

gatogalaxi
Moderador
Mensajes: 440
Registrado: Mar Feb 14, 2006 12:37 pm
Ubicación: Rancagua
Agradecimiento recibido: 3 veces

#357

Lun Nov 13, 2006 5:27 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
gatogalaxi escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
gatogalaxi escribió:

Segunda memoria:

Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con diagonales de acero.


Rehabilitacion de una estrcutura de marcos con muros.



Don Emmanuel Rodriguez.

Quisiera saber si nuevamente puede publicar el ejemplo de pushover de pilas, para poder seguir los pasos.

Se despide FEC.




saludos,

las 3 tesis de grado estan bien fundamentada y son muy buenas en su
contenido, solo falto hacerle un analisis del indice de confiabilidad para
las 3 tesis del estudio, y como antes le dije que para mi criterio es mejor
aplicar un analisis no lineal a la estructura.....muchas gracias por su
aporte a esta seccion.

generalmente usted no encuentra un ejemplo paso a paso en casi todos
los articulos o tesis de grado, solo presentan los resultados del analisis y
como se introducen los datos y su criterio de modelar la estructura, esto
simplemente el usuario tendra que suponerlo que como esta planteado
de esta manera, se tiene que aceptar que esta correcto, pero como yo
me pongo dentro de la estructura con ojo critico para ver los detalles del
criterio sismico aplicado a la estructura siempre tengo un signo de : ????.

el ejemplo de la pila del puente le dice el criterio en su aplicacion, pero
no le dice paso a paso como se aplica el pushover, a proposito de esto
no tiene usted un archivo del etabs o sap de estas memorias de tesis.

algun usuario que bajo el articulo de la pila de puentes con la cortesia
de su parte de subirlo de nuevo para el amigo gato-volador, puesto
que no lo encuentro ahora mismo. ...................gracias


Don Emmanuel Rodriguez.

Tengo algunos modelos en Sap de estas tesis. Tengo que buscarlos ya que tengo un pequeñito desorden con mi base de archivos.

Tengo los modelos en el programa ruaumoko. Tengo que buscarlos es que hace mucho tiempo que no los veo.

Apenas tenga estas dos cosas las publico en su foro.

Quiero pedirle disculpas por que no he podido subir un pushove rque estoy realizando. No me gusta subir cosas que no comprendo cabalmente y hacele perder el tiempo revisado cosas que pernsonalmente puedo solucionar. Ley sus articulos que me envio de pushover son buenos. Pero por ahi tengo uno que hace una critica a esa forma de determinar la demanda de desplzamientos.

Cuando lo encuentre lo subo a la pagina, para que lo pueda comentar y pueda conocer su opinion al respecto.
Si no me equivoco que no hay un prinicipio fisico que justifique la ecistencia de una realcion estable entre la disipacion de energia histeretica y el amortiguamiento viscoso equivalente, particularmente en sistemas altamente inelasticos. Cosa que se utliza actualmente.

Segundo el periodo asociado a la inteserccion de la curva de capacidad con el espectro altamente amortiguado difiere considerablemente de la respueat dinamica del sistema inelastico. Estas son concluciones del comite del a Vision 2000.

De acuerdo a los resultados obtenidos de esta parte que es de una mamoria al comparar tres formas de determinar el desempeño de la estrcutura lo svalores obtenidos finales de demanda de desplzamiento ante el mismo espectro de seudoaceleracion normalizado al sistema A-D son muy parecido.

Es que estaba preparando mi examen de grado. Recien lo di el 30 de octubre, asi que oficialmente soy ingeniero aunque me queda demasiado por aprender como para realmente sentirme meresedor de esa palabra. Bueno la tesis de aisladores es mi tema de memoria. Este se presento en el congreso de la ACHISINA en Chile en año pasado en Concepcion.


Respecto al indice de confiablidad de las solucuones. La unica forma de determinar esta es simplemente con sismos reales y monitorear la respuestas de la estructura.

Discuple, o se referia a otra forma. Si es asi me gustaris saber cuales.

LAs otras que conosco es realizando evaluaciones estadisticas al considerar funciones de probabilidad de entrada de los maetriales, sistemas de registros con funcioens de probabiliudades y salidas iguales. Estas simplemente al pasar por las matrices de riguiez. Se refiere ha esto.

Esto ultimo solo conoszco cosas muy generales. Espero poder en un futuropoder ver y entender este tema tambien.

Realmente no se si el hospital de Arica contara actualmenet con monitoreos.

Sea interesante saber. Tratares depreguntar a mi profesor de tesis.

Cuaquier tema de interes que tenga lo publicare.

ESperando que se encuentre bien.

Se despide FEC





saludos,

ultimamente se esta criticando los codigos por tener factores muy altos
del factor R de ductilidad por la diferencia enorme entre los espectros
de diseño y los espectros de respuesta, se tiende a factores de R = 4
para bajar la ductilidad y aumentar la rigidez estructural en los modelos
matematicos.

para estructuras rigidas, regulares y simetricas el calculo de las demandas
de el desplazamiento con la metodologia de la distribucion de fuerzas en
forma de triangulo invertido, segun las ultimas investigaciones y la mia
propia arrojan mejor resultados en comparacion con un analisis dinamico
no lineal, que las distribuciones modales y multimodales en la estructura,
para estructuras flexibles, el metodo de priestley con los desplazamientos
directos como base del diseño, arrojan los mejores resultados y estudios
en algunas universidades lo demuestran.

existen intereses encontrados entre el comite del acero y el de hormigon
critican un alto amortiguamiento del espectro esqueleto para el pushover,
pero no cambian el 5% del critico en los codigos, proponen un metodo
de los coeficientes para el fema 356 y el doctor Aguiar Falconi se encargo
de corregirlo para incluir el efecto p-d en los coeficientes y agregar el
efecto de cierre de grietas en la formulacion y comparo con el metodo del
espectro de capacidad con resultados practicamentes iguales.

el indice de confiabilidad en donde se compara los efectos del indice de
daños, costos, mantenimientos....etc y para determinar que confiable
resulta un diseño comparado con otro...etc, en cuanto pueda le pondre
un articulo sobre este topico.




saludos,

aca le envio algunos articulos del pushover, a partir del lunes pondre
varias tesis de maestria para cultura general, de esta manera ustedes
tendran informaciones tecnicas para que esten al dia en estos menesteres
de la investigacion de punta.[/quote][/quote][/quote]

Don Emmanuel Rodriguez.

Primero que nada le agradesco la informacion. La estoy leyendo en estos momentos.

Tengo la siguiente consulta.
Leyendo el articulo de cargas que se utilizan en el pushover, como triangulares, conastante, modal, distribucion pot normas y multimodal. Me llamo la atencion este ultimo.

El metodo de pushover multimodal considera el pushover con cada uno de los modos en forma independiente y despues los combina con el metodo SRSS. Mi consulta es adecuado realizar esta combinacion para determinar la respueta de un sistema que es altamente no lineal. Donde las combinaciones o los efectos no son aditivos. Mi otra consulta como se considera los efectos de ponderacion de cada una de las curvas obtenidas para obtener la curva de capacidad final. No queda muy claro en el paper.
Tercera en el rango lineal donde las formas modales son validas es posible que se produscan efectos de complamiento entre los modos, incrementando la respuesta.

Si no me equivoco este metodo lo mostro el Dr. Chopra en el congreso de la ACHISINA de Chile en Concepcion. Pero en ese momento carecia de algunos conocimientos comop para entender completamente la exposicion. Realmente muchas cosas quede con dudas por falta de un conocimiento inicial.

Segundo, en uno de los paper que me envio comparan las respuesta de dinamica de la estrcutura utilizando varios registros con el comportamiento obtenido con el pushover, imponoiendo las condicones de deformaicon relativa de techo ultima para varios valores, 0.5%, 2% y 4%.

Mi consulta por lo que aprendi de mi universidad y lo que tengo entendido. Las respuesta de la estrcuturas dependen de la riguidez, resistencia y el tipo de sismos (frecuenci, duracion, cruces por cero, energia, etc).

Entonces como se compara dos cosas que son distintas.

Quizas en forma global al calibarlos, que es lo que veo que se esta haciendo tratando de utilizar varias formas de cargas laterales y considerando el efecto de carga axial junto con el efecto p delta, de manera de obtener respuestas parecidas a las obtenidas en el analisis sismico no lineal.

Este analisis pushover realmente entregara en forma adecuada como se van rotulando los elementos resistentes y los requerimientos de ductilidad particular de los elementos resistentes ?

Se que la respuesta de la estrcutura de penden de ella, pero la forma como se deofrmara y finalmente la secuencia de utilizacion de los elementos resistentes depende de como el sismo afecte a la estrcutura.

Por favor en lo posible trate de contestar estas preguntas.

Se lo agradecere mucho.

Se despide FEC.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#358

Mar Nov 14, 2006 11:29 am

Don Emmanuel Rodriguez.

Primero que nada le agradesco la informacion. La estoy leyendo en estos momentos.

Tengo la siguiente consulta.
Leyendo el articulo de cargas que se utilizan en el pushover, como triangulares, conastante, modal, distribucion pot normas y multimodal. Me llamo la atencion este ultimo.

El metodo de pushover multimodal considera el pushover con cada uno de los modos en forma independiente y despues los combina con el metodo SRSS. Mi consulta es adecuado realizar esta combinacion para determinar la respueta de un sistema que es altamente no lineal. Donde las combinaciones o los efectos no son aditivos. Mi otra consulta como se considera los efectos de ponderacion de cada una de las curvas obtenidas para obtener la curva de capacidad final. No queda muy claro en el paper.
Tercera en el rango lineal donde las formas modales son validas es posible que se produscan efectos de complamiento entre los modos, incrementando la respuesta.

Si no me equivoco este metodo lo mostro el Dr. Chopra en el congreso de la ACHISINA de Chile en Concepcion. Pero en ese momento carecia de algunos conocimientos comop para entender completamente la exposicion. Realmente muchas cosas quede con dudas por falta de un conocimiento inicial.

Segundo, en uno de los paper que me envio comparan las respuesta de dinamica de la estrcutura utilizando varios registros con el comportamiento obtenido con el pushover, imponoiendo las condicones de deformaicon relativa de techo ultima para varios valores, 0.5%, 2% y 4%.

Mi consulta por lo que aprendi de mi universidad y lo que tengo entendido. Las respuesta de la estrcuturas dependen de la riguidez, resistencia y el tipo de sismos (frecuenci, duracion, cruces por cero, energia, etc).

Entonces como se compara dos cosas que son distintas.

Quizas en forma global al calibarlos, que es lo que veo que se esta haciendo tratando de utilizar varias formas de cargas laterales y considerando el efecto de carga axial junto con el efecto p delta, de manera de obtener respuestas parecidas a las obtenidas en el analisis sismico no lineal.

Este analisis pushover realmente entregara en forma adecuada como se van rotulando los elementos resistentes y los requerimientos de ductilidad particular de los elementos resistentes ?

Se que la respuesta de la estrcutura de penden de ella, pero la forma como se deofrmara y finalmente la secuencia de utilizacion de los elementos resistentes depende de como el sismo afecte a la estrcutura.

Por favor en lo posible trate de contestar estas preguntas.

Se lo agradecere mucho.

Se despide FEC.




saludos,

tenemos que esperar que el etabs,sap y otros, tengan en sus modulos del
pushover estos metodos como el adaptive de chopra ....etc , en el ejemplo del pushover de esta seccion el metodo del pushover usado es
el adaptive del primer modo, el metodo del desplaz. directo de priestley
se puede usar en el etabs y el metodo de la combinacion de resultados de
moghadam tambien se puede usar en el etabs, todos estos metodos son
solamentes propuestas y cuando se aplique el pushover en los codigos
oficialmente, entonces se tendra algunos de estos metodos para su
aplicacion oficial, yo tambien tengo mi metodologia que es aplicar carga
o desplaz. en todos los modos y luego aplicar una envolvente de modos
conjuntamente con el sismo aplicado y entonces desarrollo mi pushover
con resultados aceptables, pero esperemos que el atc -fema unan criterios
y decidan que metodos se pueden aplicar para las estructuras multipisos
con altas contribuciones de los modos superiores.

para el analisis modal considerando espectro de diseño, es mejor usar el
metodo CQC puesto que la demanda de desplaz. puede ser subestimada
cuando se usa el metodo SRSS, es necesario combinar todos los modos
para incluir los superiores tambien y tener valores maximos y minimos,
luego con estos valores y parametros manuales se construye una curva
de capacidad, la distribucion de fuerzas en el rango elastico produce
desplaz. proporcionales a los modos, aunque algunas estructuraciones
producen modos acoplados en el rango lineal, algunos modos no pueden
identificar las rotulas en donde contribuyen los modos altos.

los desplazamientos tienen que ser compatibles con la resistencia, rigidez
y con el sismo de diseño, se tiene que definir que el analisis y diseño
a que criterio obedece si es a resistencia, a rigidez o a desplazamiento.
le envio el analisis modal de chopra.
Última edición por Emmanuel Rodriguez el Lun Nov 27, 2006 3:13 pm, editado 1 vez en total.

Avatar de Usuario

gatogalaxi
Moderador
Mensajes: 440
Registrado: Mar Feb 14, 2006 12:37 pm
Ubicación: Rancagua
Agradecimiento recibido: 3 veces

#359

Mié Nov 15, 2006 1:38 pm

saludos,

tenemos que esperar que el etabs,sap y otros, tengan en sus modulos del
pushover estos metodos como el adaptive de chopra ....etc , en el ejemplo del pushover de esta seccion el metodo del pushover usado es
el adaptive del primer modo, el metodo del desplaz. directo de priestley
se puede usar en el etabs y el metodo de la combinacion de resultados de
moghadam tambien se puede usar en el etabs, todos estos metodos son
solamentes propuestas y cuando se aplique el pushover en los codigos
oficialmente, entonces se tendra algunos de estos metodos para su
aplicacion oficial, yo tambien tengo mi metodologia que es aplicar carga
o desplaz. en todos los modos y luego aplicar una envolvente de modos
conjuntamente con el sismo aplicado y entonces desarrollo mi pushover
con resultados aceptables, pero esperemos que el atc -fema unan criterios
y decidan que metodos se pueden aplicar para las estructuras multipisos
con altas contribuciones de los modos superiores.

para el analisis modal considerando espectro de diseño, es mejor usar el
metodo CQC puesto que la demanda de desplaz. puede ser subestimada
cuando se usa el metodo SRSS, es necesario combinar todos los modos
para incluir los superiores tambien y tener valores maximos y minimos,
luego con estos valores y parametros manuales se construye una curva
de capacidad, la distribucion de fuerzas en el rango elastico produce
desplaz. proporcionales a los modos, aunque algunas estructuraciones
producen modos acoplados en el rango lineal, algunos modos no pueden
identificar las rotulas en donde contribuyen los modos altos.

los desplazamientos tienen que ser compatibles con la resistencia, rigidez
y con el sismo de diseño, se tiene que definir que el analisis y diseño
a que criterio obedece si es a resistencia, a rigidez o a desplazamiento.
le envio el analisis modal de chopra.[/quote]

Don Emmanuel Rodriguez.


Yo nuevamente molestantodo con mis consultas. Como entes le dije, me gusta entender lo que hago, saber bajo que supuestos se estan haciendo las cosas. El ingresas los datos quizas si uno no maneja el programa es mas complicado, pero los criterios que se puede establecer en forma generica de cualquire tema, permiten a la persona poder utilizar cualquier programa disponible, hasta realizas sus propieas rutinas.

HAce mucho tiempo un amigo me presto documentos del analisis pushover los cuales espero que no esten repetidos con laguno publicado con usted.

Uno de estos es una critica al metodo empleado por la ATC 40, el cual esta implementado al parecer en Sap y Etabs.

Segun el articulo realiazdo por el Dr. Chopra, este ultimo metodo sub estima los reales valores de demanda de deformaciones, comparado con el metodo utilizando espectro de diseño con distintos niveles de ductilidad. Si no me equivoco el metodo de la ATC 40 da valores del orden de la mitad del valor real.
Ademas en algunas reginones del espectro de seudo aceleracion, este da solucion que no convergen a ningun valor.

Espero sus comentarios de esto.

En este momento estoy leyendo la informacion que me mando. Apenas le tanga alguna duda se la envio, esperando con su respuesta. Es muy importante tener una respuesta de parte de usted, ya que es una persona que ha utilizado estos criterioe en la evalucion de estructuras.


Mi otra consulta es como definir los criterios maximas de deofrmacion relativa para distintos niveles de desmpeño. Normalmente hablan:

Ocupacion imediata que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Daño controlado que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Seguridad que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Seguridad limitada que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Estabilidad estructural. que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

La parte de los distintos espectros de diseño lo comprendo en este sentido estos metodos son mas racionales.

Uno define que consicion de trebajo quiere que tenga para un espectro de diseño que corresponde a una cierta probabilidad de excedencia, en cierta cantidad de tiempo (vida util de la etsrcutura).

Dentro de los articulos va uno refrenete al diseño por desplzamiento directo basados en espectros de diseño ineltascios.

Me gustaria que comentara este ultimo tema de diseño. Entiendo algunas cosas, pero me gustaria que explicara los algoritmos de diseño.

Esperando que se encuentre bien.

Se despide FEC
No tiene los permisos requeridos para ver los archivos adjuntos a este mensaje.

Avatar de Usuario

jcoronellr
Usuario Master Superior
Usuario Master Superior
Mensajes: 873
Registrado: Mié Oct 19, 2005 5:38 pm
Ubicación: Bogota
Agradecido : 20 veces
Agradecimiento recibido: 19 veces
Colombia

#360

Jue Nov 16, 2006 5:52 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Elijah escribió:Modelo cuasi corregido :lol:



saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.


BUENOS DIAS :

Miren cuando usted hace un analisis unico, es decir sin pushover, usted
tiene que modelar su estructura con las secciones fisuradas y diseñar
con el combo de carga mayorada critica, es decir un diseño con un
nivel de carga por normativa correspondiente a un nivel de seguridad
de vida, cuando usted incluye una prueba de carga o del desplazamiento
[pushover], no necesita fisurar las secciones en el analisis, para el
ejemplo de estudio si no consideramos las cargas mayoradas en el
analisis y diseño y el factor de reduccion R= 1, desde luego el coef.
sismico aumentara y el analisis y diseño de la estructura puede ser
antieconomico con ductilidad = 1.........., lo que las normas dicen es que
consideremos el factor R adecuadamente con el nivel de respuesta y
considerar las combinaciones de cargas mayoradas y hacerle un pushover
con la estructura diseñada.

para cada nivel de respuesta, tendra su punto del desempeño diferente
y entonces se compara con las derivas pre-establecidas, teniendo en
cuenta que a mayor ductilidad mayor sera la deriva.

buenas noches

Siguiendo los conceptos y sugerencias relice los cambios, el codigo que aparece es 318.99, pero le coloque las constantes del 318-del 2000, por la clase de version que tengo vuelvo y lo subo para sus conceptos, se que dan cercanos, pero diferentes.

Ing. Jaime

Avatar de Usuario

jcoronellr
Usuario Master Superior
Usuario Master Superior
Mensajes: 873
Registrado: Mié Oct 19, 2005 5:38 pm
Ubicación: Bogota
Agradecido : 20 veces
Agradecimiento recibido: 19 veces
Colombia

#361

Jue Nov 16, 2006 5:54 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Elijah escribió:Modelo cuasi corregido :lol:



saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.


BUENOS DIAS :

Miren cuando usted hace un analisis unico, es decir sin pushover, usted
tiene que modelar su estructura con las secciones fisuradas y diseñar
con el combo de carga mayorada critica, es decir un diseño con un
nivel de carga por normativa correspondiente a un nivel de seguridad
de vida, cuando usted incluye una prueba de carga o del desplazamiento
[pushover], no necesita fisurar las secciones en el analisis, para el
ejemplo de estudio si no consideramos las cargas mayoradas en el
analisis y diseño y el factor de reduccion R= 1, desde luego el coef.
sismico aumentara y el analisis y diseño de la estructura puede ser
antieconomico con ductilidad = 1.........., lo que las normas dicen es que
consideremos el factor R adecuadamente con el nivel de respuesta y
considerar las combinaciones de cargas mayoradas y hacerle un pushover
con la estructura diseñada.

para cada nivel de respuesta, tendra su punto del desempeño diferente
y entonces se compara con las derivas pre-establecidas, teniendo en
cuenta que a mayor ductilidad mayor sera la deriva.

Siguiendo los conceptos y sugerencias relice los cambios, el codigo que aparece es 318.99, pero le coloque las constantes del 318-del 2000, por la clase de version que tengo vuelvo y lo subo para sus conceptos, se que dan cercanos, pero diferentes.

Ing. Jaime
No tiene los permisos requeridos para ver los archivos adjuntos a este mensaje.


RPM
Usuario Principiante
Usuario Principiante
Mensajes: 36
Registrado: Vie Nov 17, 2006 10:51 am
Ubicación: trujillo
Agradecido : 1 vez

#362

Vie Nov 17, 2006 11:14 am

Me es grato encontrar un foro donde hay tanta colaboracion , Ing. Rodriguez le pido disulpas por el atrevieminto de pedirle si me podria publicar inforacion desde el nivel basico acerca de diseño de cerchas, naves, en si estructuras reticulares soy un ingeniero Peruano que se queire abrir camino en el mundo delas estruturas, muchas gracias de antemano.

Avatar de Usuario

ottoniel
Usuario Frecuente
Usuario Frecuente
Mensajes: 98
Registrado: Sab Oct 16, 2004 8:06 pm
Ubicación: Quetzaltenango
Zodiac: Aquarius

#363

Vie Nov 17, 2006 2:54 pm

RPM escribió:Me es grato encontrar un foro donde hay tanta colaboracion , Ing. Rodriguez le pido disulpas por el atrevieminto de pedirle si me podria publicar inforacion desde el nivel basico acerca de diseño de cerchas, naves, en si estructuras reticulares soy un ingeniero Peruano que se queire abrir camino en el mundo delas estruturas, muchas gracias de antemano.
Bienveniido mi estimado:

El foro está dividido en varias partes, y ésta es la parte que trata del analisis de edificaciones por desempeño, se entiende que los participantes ya pueden modelar formas básicas de estructuras en Etabs. Si eres principiante lo que tienes que hacer es participar activamente en el foro general de los programas SCI aportando ideas y despejando tus dudas con el aporte de todos. En esta parte específica del foro del Ing Rodríguez llegas un poco tarde, ya que éste tuvo su apogeo el año pasado y ahora con este ejemplo de un análisis pushover estamos cumpliendo uno de los objetivos.

Ottoniel

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#364

Dom Nov 19, 2006 3:15 pm

gatogalaxi escribió:saludos,

tenemos que esperar que el etabs,sap y otros, tengan en sus modulos del
pushover estos metodos como el adaptive de chopra ....etc , en el ejemplo del pushover de esta seccion el metodo del pushover usado es
el adaptive del primer modo, el metodo del desplaz. directo de priestley
se puede usar en el etabs y el metodo de la combinacion de resultados de
moghadam tambien se puede usar en el etabs, todos estos metodos son
solamentes propuestas y cuando se aplique el pushover en los codigos
oficialmente, entonces se tendra algunos de estos metodos para su
aplicacion oficial, yo tambien tengo mi metodologia que es aplicar carga
o desplaz. en todos los modos y luego aplicar una envolvente de modos
conjuntamente con el sismo aplicado y entonces desarrollo mi pushover
con resultados aceptables, pero esperemos que el atc -fema unan criterios
y decidan que metodos se pueden aplicar para las estructuras multipisos
con altas contribuciones de los modos superiores.

para el analisis modal considerando espectro de diseño, es mejor usar el
metodo CQC puesto que la demanda de desplaz. puede ser subestimada
cuando se usa el metodo SRSS, es necesario combinar todos los modos
para incluir los superiores tambien y tener valores maximos y minimos,
luego con estos valores y parametros manuales se construye una curva
de capacidad, la distribucion de fuerzas en el rango elastico produce
desplaz. proporcionales a los modos, aunque algunas estructuraciones
producen modos acoplados en el rango lineal, algunos modos no pueden
identificar las rotulas en donde contribuyen los modos altos.

los desplazamientos tienen que ser compatibles con la resistencia, rigidez
y con el sismo de diseño, se tiene que definir que el analisis y diseño
a que criterio obedece si es a resistencia, a rigidez o a desplazamiento.
le envio el analisis modal de chopra.
Don Emmanuel Rodriguez.


Yo nuevamente molestantodo con mis consultas. Como entes le dije, me gusta entender lo que hago, saber bajo que supuestos se estan haciendo las cosas. El ingresas los datos quizas si uno no maneja el programa es mas complicado, pero los criterios que se puede establecer en forma generica de cualquire tema, permiten a la persona poder utilizar cualquier programa disponible, hasta realizas sus propieas rutinas.

HAce mucho tiempo un amigo me presto documentos del analisis pushover los cuales espero que no esten repetidos con laguno publicado con usted.

Uno de estos es una critica al metodo empleado por la ATC 40, el cual esta implementado al parecer en Sap y Etabs.

Segun el articulo realiazdo por el Dr. Chopra, este ultimo metodo sub estima los reales valores de demanda de deformaciones, comparado con el metodo utilizando espectro de diseño con distintos niveles de ductilidad. Si no me equivoco el metodo de la ATC 40 da valores del orden de la mitad del valor real.
Ademas en algunas reginones del espectro de seudo aceleracion, este da solucion que no convergen a ningun valor.

Espero sus comentarios de esto.

En este momento estoy leyendo la informacion que me mando. Apenas le tanga alguna duda se la envio, esperando con su respuesta. Es muy importante tener una respuesta de parte de usted, ya que es una persona que ha utilizado estos criterioe en la evalucion de estructuras.


Mi otra consulta es como definir los criterios maximas de deofrmacion relativa para distintos niveles de desmpeño. Normalmente hablan:

Ocupacion imediata que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Daño controlado que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Seguridad que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Seguridad limitada que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

Estabilidad estructural. que deformaicon relativa????. Depende del material ????, depende de la configuracion ????.

La parte de los distintos espectros de diseño lo comprendo en este sentido estos metodos son mas racionales.

Uno define que consicion de trebajo quiere que tenga para un espectro de diseño que corresponde a una cierta probabilidad de excedencia, en cierta cantidad de tiempo (vida util de la etsrcutura).

Dentro de los articulos va uno refrenete al diseño por desplzamiento directo basados en espectros de diseño ineltascios.

Me gustaria que comentara este ultimo tema de diseño. Entiendo algunas cosas, pero me gustaria que explicara los algoritmos de diseño.

Esperando que se encuentre bien.

Se despide FEC[/quote]




saludos,

mire, hasta para calcular la ductilidad se tiene formulaciones distintas, en
el caso de los resultados mostrados, no se tiene un modelo numerico en
donde se pueda chequear el punto del desempeño usando el metodo del
espectro de capacidad, que se usa en estructuras de baja alturas y con
simetria de plantas en elevacion, fema 273 recomienda amplificar el
desplaz. del techo por 1.5 para considerar los modos altos cuando se
emplea el metodo del espectro de capacidad, en los ejemplos se tiene
un periodo = 1 seg. lo cual me dice que el modelo es de 8 pisos por lo
menos y algun modo contribuye con la respuesta, el atc-40 dice que para
estructuras con periodos T > 0.75 seg. no se evalua con patrones de carga usando metodologia convencional.

para definir los criterios de deformacion, esta relacionado con las
distorciones angulares, con el sismo, material, configuracion, rigidez y
resistencia....etc

luego que termine el ejemplo del pushover, comentare este metodo del
desplaz. directo que al parecer es mejor que el metodo modal.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#365

Dom Nov 19, 2006 3:39 pm

jcoronellr escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Elijah escribió:Modelo cuasi corregido :lol:



saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.


BUENOS DIAS :

Miren cuando usted hace un analisis unico, es decir sin pushover, usted
tiene que modelar su estructura con las secciones fisuradas y diseñar
con el combo de carga mayorada critica, es decir un diseño con un
nivel de carga por normativa correspondiente a un nivel de seguridad
de vida, cuando usted incluye una prueba de carga o del desplazamiento
[pushover], no necesita fisurar las secciones en el analisis, para el
ejemplo de estudio si no consideramos las cargas mayoradas en el
analisis y diseño y el factor de reduccion R= 1, desde luego el coef.
sismico aumentara y el analisis y diseño de la estructura puede ser
antieconomico con ductilidad = 1.........., lo que las normas dicen es que
consideremos el factor R adecuadamente con el nivel de respuesta y
considerar las combinaciones de cargas mayoradas y hacerle un pushover
con la estructura diseñada.

para cada nivel de respuesta, tendra su punto del desempeño diferente
y entonces se compara con las derivas pre-establecidas, teniendo en
cuenta que a mayor ductilidad mayor sera la deriva.

buenas noches

Siguiendo los conceptos y sugerencias relice los cambios, el codigo que aparece es 318.99, pero le coloque las constantes del 318-del 2000, por la clase de version que tengo vuelvo y lo subo para sus conceptos, se que dan cercanos, pero diferentes.

Ing. Jaime





saludos,

ing. jaime, ahora si que estamos trabajando parejo, sus resultados son
practicamente igual a los mios, los pseudos resultados tenian la finalidad
de decirle a ustedes que no confien en los resultados de programas sin
investigar el porque de las cosas, hasta aca usted puede hacerle un
analisis pushover convencional o tradicional a cualquier estructura usando
el etabs.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#366

Dom Nov 19, 2006 3:45 pm

RPM escribió:Me es grato encontrar un foro donde hay tanta colaboracion , Ing. Rodriguez le pido disulpas por el atrevieminto de pedirle si me podria publicar inforacion desde el nivel basico acerca de diseño de cerchas, naves, en si estructuras reticulares soy un ingeniero Peruano que se queire abrir camino en el mundo delas estruturas, muchas gracias de antemano.


saludos,

en el tema de vigas, col. y muros de hormigon le pondre algunos de
estos articulos.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#367

Dom Nov 19, 2006 3:55 pm

ottoniel escribió:
RPM escribió:Me es grato encontrar un foro donde hay tanta colaboracion , Ing. Rodriguez le pido disulpas por el atrevieminto de pedirle si me podria publicar inforacion desde el nivel basico acerca de diseño de cerchas, naves, en si estructuras reticulares soy un ingeniero Peruano que se queire abrir camino en el mundo delas estruturas, muchas gracias de antemano.
Bienveniido mi estimado:

El foro está dividido en varias partes, y ésta es la parte que trata del analisis de edificaciones por desempeño, se entiende que los participantes ya pueden modelar formas básicas de estructuras en Etabs. Si eres principiante lo que tienes que hacer es participar activamente en el foro general de los programas SCI aportando ideas y despejando tus dudas con el aporte de todos. En esta parte específica del foro del Ing Rodríguez llegas un poco tarde, ya que éste tuvo su apogeo el año pasado y ahora con este ejemplo de un análisis pushover estamos cumpliendo uno de los objetivos.

Ottoniel

saludos,

ing. le tengo su regalito de navidad, me quedan 2 semanas para entrar
en vacaciones y en enero estare con ustedes nuevamente, en esta 2
semanas le estare enviando mas de 20 tesis y articulos variados, como
de tanques de agua, puentes, pushover y ejemplos del sap...etc

Avatar de Usuario

ottoniel
Usuario Frecuente
Usuario Frecuente
Mensajes: 98
Registrado: Sab Oct 16, 2004 8:06 pm
Ubicación: Quetzaltenango
Zodiac: Aquarius

#368

Dom Nov 19, 2006 7:13 pm

saludos,

ing. le tengo su regalito de navidad, me quedan 2 semanas para entrar
en vacaciones y en enero estare con ustedes nuevamente, en esta 2
semanas le estare enviando mas de 20 tesis y articulos variados, como
de tanques de agua, puentes, pushover y ejemplos del sap...etc[/quote]

Agradeciendo infinitamente todo lo aportado Ing Rodrìguez, y ahora con este ejemplo del Pushover que se acaba de terminar, si que se ha mandado. Al principio de este ejemplo le mencioné que efectivamente si soy un principiante en esto del tema de analisis por desempeño, pero he tratado de aprender lo más que he podido en cuanto a la teoría y al anlisis mediante el Etabs. Con todo lo aportado por su persona en cuanto a documentos y comentarios muy importantes he logrado obtener avances significativos en mi preparaciòn sobre el tema y estaré atento a sus publicaciones, (esperando que sea en la tarde), y comentarle tambièn que soy un joven entusiasta de las estructuras y me falta aún mucho por aprender para llamarme realmente un Ingeniero Civil, y en un futuro cumplir con mi sueño de obtener un doctorado en estructuras.

Saludandole del país de la eterna primavera Guatemala

Ottoniel

Avatar de Usuario

jcoronellr
Usuario Master Superior
Usuario Master Superior
Mensajes: 873
Registrado: Mié Oct 19, 2005 5:38 pm
Ubicación: Bogota
Agradecido : 20 veces
Agradecimiento recibido: 19 veces
Colombia

#369

Lun Nov 20, 2006 4:18 pm

Emmanuel Rodriguez escribió:
jcoronellr escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:
Emmanuel Rodriguez escribió:


saludos,

ing. ver el metrado de carga calculado, el metrado usado es aplicando
la tercera forma con cargas vivas solamente, puesto que estan ya
incluidas el peso propio y las cargas de inercias con el metodo de las
medias alturas en el tope y en la base de la estructura, este es el peso
sismico usado tanto para el analisis como para el pushover, ademas de
esto, NO incluir el especial efecto de la carga sismica en la estructura.
en el modelo del ing. Jaime los factores para Ca y Cv = 0.3, debe de
cambiarlo a 0.4..................ok.



BUENAS TARDES:

El resultado final del pus-hover a la estructura del ejemplo:

curva de capacidad : Du = 19.17 cm
Vu = 24.09 ton
Dy = 5 cm
Vy = 23.10 ton


curva del espectro de capacidad : Sd = 6.81 cm = punto desempeño.
Sa = 0.22(g)
Teff. = 1.12 seg.
Damping eff. = 0.237


chequeo del desempeño con Sd = 6.81 cm
diseño de la estructura con V= 24.39 ton
D = 8.24 CM
este es el punto que usted puede diseñar la estructura en el rango
inelastico antes del colapso como un diseño ultimo.


BUENOS DIAS :

Miren cuando usted hace un analisis unico, es decir sin pushover, usted
tiene que modelar su estructura con las secciones fisuradas y diseñar
con el combo de carga mayorada critica, es decir un diseño con un
nivel de carga por normativa correspondiente a un nivel de seguridad
de vida, cuando usted incluye una prueba de carga o del desplazamiento
[pushover], no necesita fisurar las secciones en el analisis, para el
ejemplo de estudio si no consideramos las cargas mayoradas en el
analisis y diseño y el factor de reduccion R= 1, desde luego el coef.
sismico aumentara y el analisis y diseño de la estructura puede ser
antieconomico con ductilidad = 1.........., lo que las normas dicen es que
consideremos el factor R adecuadamente con el nivel de respuesta y
considerar las combinaciones de cargas mayoradas y hacerle un pushover
con la estructura diseñada.

para cada nivel de respuesta, tendra su punto del desempeño diferente
y entonces se compara con las derivas pre-establecidas, teniendo en
cuenta que a mayor ductilidad mayor sera la deriva.

buenas noches

Siguiendo los conceptos y sugerencias relice los cambios, el codigo que aparece es 318.99, pero le coloque las constantes del 318-del 2000, por la clase de version que tengo vuelvo y lo subo para sus conceptos, se que dan cercanos, pero diferentes.

Ing. Jaime





saludos,

ing. jaime, ahora si que estamos trabajando parejo, sus resultados son
practicamente igual a los mios, los pseudos resultados tenian la finalidad
de decirle a ustedes que no confien en los resultados de programas sin
investigar el porque de las cosas, hasta aca usted puede hacerle un
analisis pushover convencional o tradicional a cualquier estructura usando
el etabs.

buenas tardes

gracias a su paciencia, y su aporte es que logre el objetivo, seguire atento a los temas que usted muy amablemente trata, sin envidia de ni nguna clase, todo totalmente desinteresado, me gustaria comentara mas sobre retrofit, o ejemplos con los cuales estudiar el tema.

muchas gracias

Ing. jaime

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#370

Jue Nov 23, 2006 3:34 pm

BUENAS TARDES:

Bueno, para el finiquito del ejemplo del pushover de este foro tenemos
los resultados finales:

V0 = 11.83 ton = cortante basal de la estructura original
D0 = 1.50 cm = desplaz. elastico de la estructura
Sd = 8.64 cm = punto desempeño del modelo de 1 grado de libertad
Sa = 0.15 (g) = aceleracion sismica que resiste el modelo de 1GDL
Du = 18.57 cm = desplaz. max. del modelo en el rango inelastico
Vu = 16.11 ton = capacidad max. resistente de la estructura
Dy = 4.20 cm = desplaz. de fluencia del modelo estructural
Vy = 15.99 ton = cortante de fluencia del modelo estructural
Teff. = 1.52 seg. = periodo efectivo durante el sismo de diseño
Eeff. = 0.28 = amortiguamiento efectivo durante el sismo
To = 0.7076 = periodo elastico inicial de la estructura.



CALCULOS DE PARAMETROS :

Ko = rigidez inicial = 8.0934/1.3261 = 6.1032 ton/cm
Ku = rigidez final = 5% de 6.1032 = 0.31 ton/cm
Keff. = rigidez efectiva = 16.11/18.57 = 0.87 ton/cm
U = ductilidad = 18.57/4.20 = 4.42
distorsion angular inelastica = 18.57/0.10 = 1.86% < 2.0% ......ok.

ductilidad del punto desempeño = 8.64/4.20 = 2.0
indice daño =( 8.64-4.20)/(18.57-4.20) = 0.31 < 1.0 .....ok.
W = frecuencia = 2x3.1416/0.7076 = 8.90 (1/seg.)
WxW = auto valores = eingevalue = 8.9x8.9 = 79.21 rad./seg.
Sd = ( Sa/79.21)x ductilidad =4.42 = 8.21 cm ~ 8.64cm del punto
desempeño en el rango inelastico......ok.

sobreresistencia = Vu/Vo = 16.11ton/11.83 ton = 1.4
factor de reduccion R = 1.4x 4.42 = 6.0.......ok.



COMENTARIO FINAL:

esta estructura cuya masa participante en el primer modo tiene mas
del 97% de la masa total y por consiguiente la contribucion de los demas
modos es insignificante, Vu/Vy = 16.11/15.99 = 1.01, lo cual me dice que
la max. resistencia al corte es 1.4 veces mayor que la fuerza lateral que
le corresponde a la formacion de la primera rotula para cargas laterales
y practicamente igual a la resistencia de fluencia efectiva, el modelo es capaz de desarrollar una ductilidad de 4.0 y tiene capacidad suficiente
de incursionar en el rango no lineal por el grado del detallado del refuerzo
en sus elementos estructurales, la curva de capacidad varia al cambiar
la calidad del hormigon, detallado del refuerzo, cambio de secciones y los
cambios en los combos de diseños y desde luego con el cambio de las
intensidades de los sismos aplicados, un desempeño inadecuado seria
que para un sismo frecuente la estructura estaria sometida a altas demandas inelasticas o al comparar su punto de demanda en un estado
cercano al colapso.

la curva de capacidad se estabiliza a una carga cercana al 14% del peso
de la estructura, lo cual me dice su capacidad sobrada en comparacion
con el coef. sismico aplicado a la estructura = 0.10 ........ok.

el daño se presenta en las vigas, aunque en realidad no se forman las
rotulas plasticas y aunque su momento de calculo sobrepasen el momento
de fluencia, las secciones no estan en rotaciones inelasticas porque la
distorcion angular es menor al 2%, para cuantificar el comportamiento no
lineal en la estructura se calcula el indice de daños a nivel de piso y
a nivel de la estructura, para las vigas y columnas se producen daños en
los extremos de los mismos porque la ductilidad por rotacion es aprox.
o igual a la ductilidad por curvatura.

cuando la armadura long. en una columna tiene una cuantia mecanica
p= 4%, la falla posible es por corte y casi siempre no alcanza el momento
de fluencia, cuando la cuantia a traccion aumenta, la resistencia aumenta
pero la ductilidad por curvatura disminuye, en las vigas se debe aumentar
la cuantia a compresion y recordarle que la cuantia minima en las vigas
reducen la ductilidad local y global.

el punto del desempeño de la estructura para el sismo de servicio o sismo
frecuente esta bastante alejado del punto de falla, por lo cual la estructura
tiene un buen desempeño sismico, para el punto de falla la estructura
genera el mecanismo de falla de columnas fuertes-- vigas debil y presenta
estabilidad global por lo tanto, tambien la estructura tiene un buen
desempeño estructural.

la estructura presenta un comportamiento ductil, capaz de alcanzar
grandes desplaz. laterales sin que se pierda resistencia lateral y logra
en un amplio margen casi constante del desplaz. cortantes casi iguales
de resistencia lateral, esto dice la fuerte capacidad de deformacion de
la estructura, las vigas con pseudorotacion no generan mecanismo de
falla al empujar la estructura, presenta mecanismo de falla aplicando
carga de gravedad hasta alcanzar el colapso de una viga, pero esto no
afecta el comportamiento global de la estructura.

SEGUIMOS MAÑANA ........

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#371

Vie Nov 24, 2006 5:57 am

[quote="Emmanuel Rodriguez"]BUENAS TARDES:

Bueno, para el finiquito del ejemplo del pushover de este foro tenemos
los resultados finales:

V0 = 11.83 ton = cortante basal de la estructura original
D0 = 1.50 cm = desplaz. elastico de la estructura
Sd = 8.64 cm = punto desempeño del modelo de 1 grado de libertad
Sa = 0.15 (g) = aceleracion sismica que resiste el modelo de 1GDL
Du = 18.57 cm = desplaz. max. del modelo en el rango inelastico
Vu = 16.11 ton = capacidad max. resistente de la estructura
Dy = 4.20 cm = desplaz. de fluencia del modelo estructural
Vy = 15.99 ton = cortante de fluencia del modelo estructural
Teff. = 1.52 seg. = periodo efectivo durante el sismo de diseño
Eeff. = 0.28 = amortiguamiento efectivo durante el sismo
To = 0.7076 = periodo elastico inicial de la estructura.



CALCULOS DE PARAMETROS :

Ko = rigidez inicial = 8.0934/1.3261 = 6.1032 ton/cm
Ku = rigidez final = 5% de 6.1032 = 0.31 ton/cm
Keff. = rigidez efectiva = 16.11/18.57 = 0.87 ton/cm
U = ductilidad = 18.57/4.20 = 4.42
distorsion angular inelastica = 18.57/0.10 = 1.86% < 2.0% ......ok.

ductilidad del punto desempeño = 8.64/4.20 = 2.0
indice daño =( 8.64-4.20)/(18.57-4.20) = 0.31 < 1.0 .....ok.
W = frecuencia = 2x3.1416/0.7076 = 8.90 (1/seg.)
WxW = auto valores = eingevalue = 8.9x8.9 = 79.21 rad./seg.
Sd = ( Sa/79.21)x ductilidad =4.42 = 8.21 cm ~ 8.64cm del punto
desempeño en el rango inelastico......ok.

sobreresistencia = Vu/Vo = 16.11ton/11.83 ton = 1.4
factor de reduccion R = 1.4x 4.42 = 6.0.......ok.

una estructura tiene buena rigidez, si el desplaz. en el techo no supera
el 0.25% de su altura total = 0.0025 x 10.0 m = 0.025 m = 2.5 cm
entonces : desplaz. en el tope = 1.50 cm < 2.5 cm .......ok.
en estructura flexible es dificil controlar por rigidez, es mejor controlar
por desplazamientos.



COMENTARIO FINAL:

esta estructura cuya masa participante en el primer modo tiene mas
del 97% de la masa total y por consiguiente la contribucion de los demas
modos es insignificante, Vu/Vy = 16.11/15.99 = 1.01, lo cual me dice que
la max. resistencia al corte es 1.4 veces mayor que la fuerza lateral que
le corresponde a la formacion de la primera rotula para cargas laterales
y practicamente igual a la resistencia de fluencia efectiva, el modelo es capaz de desarrollar una ductilidad de 4.0 y tiene capacidad suficiente
de incursionar en el rango no lineal por el grado del detallado del refuerzo
en sus elementos estructurales, la curva de capacidad varia al cambiar
la calidad del hormigon, detallado del refuerzo, cambio de secciones y los
cambios en los combos de diseños y desde luego con el cambio de las
intensidades de los sismos aplicados, un desempeño inadecuado seria
que para un sismo frecuente la estructura estaria sometida a altas demandas inelasticas o al comparar su punto de demanda en un estado
cercano al colapso.

la curva de capacidad se estabiliza a una carga cercana al 14% del peso
de la estructura, lo cual me dice su capacidad sobrada en comparacion
con el coef. sismico aplicado a la estructura = 0.10 ........ok.

el daño se presenta en las vigas, aunque en realidad no se forman las
rotulas plasticas y aunque su momento de calculo sobrepasen el momento
de fluencia, las secciones no estan en rotaciones inelasticas porque la
distorcion angular es menor al 2%, para cuantificar el comportamiento no
lineal en la estructura se calcula el indice de daños a nivel de piso y
a nivel de la estructura, para las vigas y columnas se producen daños en
los extremos de los mismos porque la ductilidad por rotacion es aprox.
o igual a la ductilidad por curvatura.

cuando la armadura long. en una columna tiene una cuantia mecanica
p= 4%, la falla posible es por corte y casi siempre no alcanza el momento
de fluencia, cuando la cuantia a traccion aumenta, la resistencia aumenta
pero la ductilidad por curvatura disminuye, en las vigas se debe aumentar
la cuantia a compresion y recordarle que la cuantia minima en las vigas
reducen la ductilidad local y global.

el punto del desempeño de la estructura para el sismo de servicio o sismo
frecuente esta bastante alejado del punto de falla, por lo cual la estructura
tiene un buen desempeño sismico, para el punto de falla la estructura
genera el mecanismo de falla de columnas fuertes-- vigas debil y presenta
estabilidad global por lo tanto, tambien la estructura tiene un buen
desempeño estructural.

la estructura presenta un comportamiento ductil, capaz de alcanzar
grandes desplaz. laterales sin que se pierda resistencia lateral y logra
en un amplio margen casi constante del desplaz. cortantes casi iguales
de resistencia lateral, esto dice la fuerte capacidad de deformacion de
la estructura, las vigas con pseudorotacion no generan mecanismo de
falla al empujar la estructura, presenta mecanismo de falla aplicando
carga de gravedad hasta alcanzar el colapso de una viga, pero esto no
afecta el comportamiento global de la estructura.

el daño en los elementos vigas es necesario para que la estructura desarrolle ductilidad, la curva de capacidad es uniforme y decrece de
forma suave, en la condicion inicial de cargas de gravedad 2 vigas
sobrepasan su fluencia en los momentos positivos lo cual dice que se
tiene que aumentar la cuantia de traccion.

para calcular el factor de participacion dinamica : Mi= masa del piso i

nivel...peso (ton) .....amplitud de forma (A)....MixA....MixAxA
3 36.02 0.37 15.59 5.78
2 40.15 0.37 14.86 5.50
1 42.15 0.37 13.33 4.94
.....................................................Suma = 43.78......Suma= 16.22

factor = 43.78/16.22 = 2.69........................ok.


en la curva de capacidad para el sismo severo se colocan los 3 puntos del
desempeño y se verifica en que rango (elastico o inelastico) estan los
desempeños para cuantificar los daños.

para la carga de gravedad del pushover se rotulan algunas vigas porque
la deflexion calculada = Z = -0.029 cm > L/480 = 0.025.......ok.

COMPARACION DE LAS DERIVAS PREESTABLECIDAS COMO LIMITE :

sismo frecuente = Sd = 8.64 cm......deriva = 0.59% > 0.2%......daños
[en los elementos no estructurales ]

sismo moderado = Sd = 7.50 cm.....deriva = 0.54% ~ 0.50%.[aceptable]


sismo severo = Sd = 6.40 cm .....deriva = 0.43% < 2% [sin daños a los
elementos estructurales y no estructurales].

EN SENTIDO GENERAL LA ESTRUCTURA PRESENTA UN DESEMPEÑO
ACEPTABLE, PARA EL SISMO FRECUENTE SE TIENE QUE LOGRAR QUE
LA ESTRUCTURA TRABAJE EN EL RANGO ELASTICO, SIN DAÑO ALGUNO.

HASTA ACA CONCLUYE ESTE EJEMPLO......................OK.
Última edición por Emmanuel Rodriguez el Vie Nov 24, 2006 7:54 am, editado 2 veces en total.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#372

Vie Nov 24, 2006 6:47 am

GRAFICAS DEL EJEMPLO DEL PUSHOVER.............

SE PUEDEN GRAFICAR TAMBIEN EN EXCEL...........OK.
Última edición por Emmanuel Rodriguez el Vie Nov 24, 2006 7:26 am, editado 1 vez en total.

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#373

Vie Nov 24, 2006 7:02 am

SE PUEDEN GRAFICAR TAMBIEN EN EXCEL......UN EJEMPLO EN SAP....

Avatar de Usuario

Topic author
Emmanuel Rodriguez
Moderador
Mensajes: 1616
Registrado: Mié Sep 22, 2004 10:40 pm
Ubicación: SANTIAGO
Agradecido : 6 veces
Agradecimiento recibido: 159 veces
Zodiac: Capricorn
República Dominicana

#374

Vie Nov 24, 2006 10:39 am

PARA COMPARAR LAS DERIVAS CON LA ESTRUCTURA ORIGINAL DE
VARIOS GRADOS DE LIBERTAD, SE MULTIPLICAN LOS Sd DE LOS
DIFERENTES PUNTOS DEL DESEMPEÑO POR EL FACTOR ELASTICO
DE PARTICIPACION MODAL = 1.17 Y ESTOS NUEVOS PUNTOS DEL
DESEMPEÑO SE COLOCAN EN LA CURVA - CAPACIDAD PARA LA
IDENTIFICACION DEL COMPORTAMIENTO Y DAÑOS DE LA ESTRUCTURA
ORIGINAL.

Avatar de Usuario

delphiangelito
Usuario Principiante
Usuario Principiante
Mensajes: 5
Registrado: Vie Nov 24, 2006 8:29 pm
Ubicación: Santiago

#375

Vie Nov 24, 2006 8:34 pm

Hola, ya me di cuenta de que aca estan viendo un analisis pushover, pero tengo la misma terrible duda de las cerchas, llevo un mes trabajando y tengo un enredo con la techumbre metalica que me piden hacer... Dentro del regalito de navidad habra algo que me sirva? donde estan las cosas.

De antemano mil gracias.

Responder

Volver a “Seccion del Ing. Rodriguez”

  • Información