ESTRUCTURAS METALICAS

[Emmanuel Rodriguez]

[quote="Domene31"]Hola
Llegue tarde a conocer estos foros, por lo que casi en todos no he llegado a tiempo de ver los archivos. Me interesan los relacionados con las estructuras metalicas , por lo que agradeceria si alguien puede mandarme los archivos. Mi correo es domeneforte@hotmail.com
Gracias de antemano
Saludos


SALUDOS,

El problema ha sido el pirateo de los articulos y luego su ofrecimientos de
ventas por la red y esta seccion es para asunto academico solamente, por
esto es que los archivos duran pocos en cuanto a tiempo se refiere.....

[icsimavi]

Ing rodriguez e estado aTENTO Y creoque no a colocado los videas de la nave industrial y del tamque de aghua, O SI
Alguien que me saque de la duda

[PROYECTOR]

yucapareja, me podrias enviar el archivo de conideraciones sismicas en estructuras metalicas, gracias
Cesar
vilcacarrara@hotmail.com

Saludos, respondiendo a tu solicitud y a la de otros foristas, te dejo este enlace donde colgue varias presentaciones del AISC donde se trata en detalle todas las provisiones sismicas a considerar en el diseño de estructuras de acero. Tambien hay muchos libros, manuales, etc.. sobre estructuras de acero y otros temas del diseño estructural.

http://www.4shared.com/account/dir/2291 ... html?rnd=9

[Emmanuel Rodriguez]

icsimavi"]Ing rodriguez e estado aTENTO Y creoque no a colocado los videas de la nave industrial y del tamque de aghua, O SI
Alguien que me saque de la duda.


Estimado ing.

No se desespere que antes de retirarme del foro y la seccion, usted
tendra esos videos, entre tanto le coloque varios programas y articulos
para que se entretenga; por ahora estoy ocupado en preparar un curso
presencial para varios ingenieros y estudiantes de ultimo grado en 2
universidades del pais.

saludos,

[Emmanuel Rodriguez]

SALUDOS,

PARA QUE ESTUDIEN ESTA TESINA DE ESTRUCTURAS DE ACERO.

[icsimavi]

ESTARE atenro a dichos videos, lamentablemente por motivos de trabajo e estado ausente y me parece que no e podido ver dichos articulos y programas.
Si me pudieran ayudar

[edwin1982]

Por favor si algun amigo del foro me podría ayudar con los articulos y programas enviados por el Ing. Rodriguez.

Gracias

[joseramon57]

Saludos amigos:
Agradezco me envien el manual AISC al correo jruseche@yahoo.com

te="AXE"]

Saludos a todos los participantes del foro. Por favor podrian enviarme los archivos del foro por cuanto soy nuevo y quiero participar en el mismo. En donde puedo encontar el manual del AISC 2005, ya que estoy realizando la tesis sobre diseño de edificios de acero con elementos compuestos y necesito urgente el manual y si alguna persona podrìa ayudarme con información sobre este tema, sobre todo sobre el diseño de columnas compuestas rellenas de hormigón. Gracias.

Saludos edwin1982 bueno yo cuento con algunos de los archivos dejados gentilmente por el Ing Rodriguez y la norma Aisc 2005 me la proporciono uno de mis grandes profesores de la materia de Estructuras metalicas de la UMSA, mandame tu correo y te lo mando de igual forma para el amigo pyrho dame tu correo y te mando los archivos.[/quote]

[sociate]

si no es mucho pedir...
por favor a mi tambien
franklin.stuardo@hotmail.com

[sebachile]

Sres foristas he llegado tarde, y bien tarde a vuestros comentarios y aportes digitales.

si fuesen tan gentiles en decirme como acceder a los documentos enviados por el ing rodriguez. agradeceria si alguien me pone al dia..
agradecido desde ya, mi correo señores es:
seba.vivancop@gmail.com

Saludos, que esten genial!!!!!!!

[Emmanuel Rodriguez]

Emmanuel Rodriguez"]SALUDOS,

PARA QUE ESTUDIEN ESTA TESINA DE ESTRUCTURAS DE ACERO.

[sebachile]

Gracias por su amabilidad....
demasiada buena informacion
totalmente agradecido de su gestionn


Saludos.....
Atte. Sebastian Vivanco.

[pyrho]

Saludos edwin1982 bueno yo cuento con algunos de los archivos dejados gentilmente por el Ing Rodriguez y la norma Aisc 2005 me la proporciono uno de mis grandes profesores de la materia de Estructuras metalicas de la UMSA, mandame tu correo y te lo mando de igual forma para el amigo pyrho dame tu correo y te mando los archivos.[/quote][/quote]

Saludos edwin1982 muchas gracias por ofrecer tu ayuda ya te mande un mensaje privado mi correo es pyrho@msn.com

Gracias por la ayuda que me puedas dar.

[sociate]

Saludos edwin1982 bueno yo cuento con algunos de los archivos dejados gentilmente por el Ing Rodriguez y la norma Aisc 2005 me la proporciono uno de mis grandes profesores de la materia de Estructuras metalicas de la UMSA, mandame tu correo y te lo mando de igual forma para el amigo pyrho dame tu correo y te mando los archivos.

[/quote]

Saludos edwin1982 muchas gracias por ofrecer tu ayuda ya te mande un mensaje privado mi correo es pyrho@msn.com

Gracias por la ayuda que me puedas dar.[/quote]

estimado me gustaria tener mas esos archivos del ing rodriguez
franklin.stuardo@hotmail.com
muchas gracias de antemano

[Baudrillard]

Señores, igualmente he llegado tarde, agradeceria si me pueden enviar la información a mi mail (es una patudez, pero como no se ve nada por acá, no mucho movimiento en este tema últimaente) o subilra nuevamente, mi mail es: millencolindb@hotmail.com Suerte a todos.

[fherov]

si alguien amablemente me pudiera dar todos los archivos que dejo el Ing. Rodriguez.

es que he llegado muy tarde en estos meses al foro.

fherov@hotmail.com

se los agradeceria mucho.

[GeO2110]

Me sumo al pedido de la información proporcionada por el Ing. Rodriguez...
De antemano agradecido y en espera de los tutoriales...

Correo: jmrosale@gmail.com

[Emmanuel Rodriguez]

[quote="GeO2110"]Me sumo al pedido de la información proporcionada por el Ing. Rodriguez...
De antemano agradecido y en espera de los tutoriales...

Correo: jmrosale@gmail.com


ESTIMADO ING,

VER LOS NUEVOS TUTORIALES EN VIDEOS EN EL TEMA : DE NUEVO CON USTEDES....OK

[fherov]

Alguien podría colocar la tesina que dejo el Ing. Rodríguez y tambien si dejo algun otro documento en los ultimos meses

[Emmanuel Rodriguez]

Alguien podría colocar la tesina que dejo el Ing. Rodríguez y tambien si dejo algun otro documento en los ultimos meses

Estimado ing.

Le envio otra tesis sobre metalica.

[yucapareja]

Muchas gracias por la informacion, y la ayuda desinteresada.

Quisiera saber si posee informacion acerca del diseño sismico de estructuras de acero, sobretodo la parte del diseño de cerchas resistentes al sismo, esta informacion es super escasa.

saludos y gracias de antemano

[Emmanuel Rodriguez]

[quote="yucapareja"]Muchas gracias por la informacion, y la ayuda desinteresada.

Quisiera saber si posee informacion acerca del diseño sismico de estructuras de acero, sobretodo la parte del diseño de cerchas resistentes al sismo, esta informacion es super escasa.

saludos y gracias de antemano.



Saludos,

Me parece que tengo 2 ó 3 articulos de ese tema, pero tengo que buscarlo en varios
CD de archivos, pero el criterio es usar las cargas axiales y de traslacion y eliminar
los grados de libertad rotacional.

[laav40]

SALUDOS

A-. TEMA "MODELO PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL"
A.1. ESTRUCTURAS DE BARRAS CERCHAS METALICAS
Modelar, de acuerdo a su estricta definición en el Saap2000, de acuerdo a su estricta definición, significa ajustar a un modelo. (Modelo Matematico). Es decir que apartir de un numero discreto de páramtros se tratara de representar el comportamiento de la estructura real. para esto se considera una serie de simplificaciones e hipotesis que llevan a la formulación matematica que permitira llegar a la relacion causa efecto.
Es cierto que existe una amplia gama de comportamientos que puede adoptar una estructura (elástico o anelástico, linel o no lineal, frágil o ductil) centremos en el analisis en estructuras lineal.

A.2. HIPOTESIS:
A.2.1 Los materiales que constituyen la estructura deben responder a la ley de Hooke
A.2.2 Los desplazamientos de la estructuras deben se los suficientemente pequeños como para poder ser despreciados
A.2.3 Las secciones planas se mantienen planas aún despues de la deformación. esta hipotesis corresponde a la definición de barras y es la hipotesis tradicional de la Resistencia Materiales a través de la cual se estudian las tensiones en las misma. Es importante tener en cuenta este principio ya que induciria a calcular incorrectamente con la teoria general de barras a elementos que no se comportan como talles.

B. MODELO
B.1. EJES DE PIEZA
Para el modelado de estructuras de barras son los ejes de las piezas. Las barras tienen un tamaño finito, mensurable, con una seccion transversal y una longitud. No obstante esto, los modelos de barras al ser preponderante una dimensión (longitud) frente a las otras dos (dimensiones de la seccion) concentran las propiedades de las mismas sobre un eje. este eje es una linea arbitraria a la cual estaran referenciadas las propiedades de la seccion transversal y se llama eje de piezas. El eje de la barra debe contener a todo los baricentrs de las secciones. Los resultados obteneidos estarán referenciados al eje de la barra.

B.2. CARGAS.
Las fuerzas interiores originales antes de aplicar cualquier estado de carga son nulas. Es decir que antes de la aplicacion de cargas no existen esfuerzos residuales ni existen deformaciones permanentes.
Las cargas estan centradas en el eje de la barra. Cualquier otra configuracion de carga sobre una barra debe ser transportada al eje de la misma. Asi si por ejemplo tenemos una carga excentrica respecto al eje, deberá ser trasladada al eje con la aplicación del momento correspondiente.
NOTA: Los elementos de barras que no se realice lo señalado anteriormente entran en flexo compresion, en este punto de no llevar la carga al eje definido por Pxe, el analisis del modelo en el programa de cálculo para con sus algoritmos correspondientes pueden incurrir en un resultado erroneo si se conlleva al alineamientos Space truss. Caso comun hoy en día todos los proyectos de cubiertas para alamcenes, bodegas, galpones etc.. se presenta en correas metalicas formadas en celocias cuya carga real es absorbida en forma distribuida y no puntuales en el nudo. Es corrobora que los elementos o cordones superiores entran en flexo compresion.
Entoces nos preguntamos si al ejecutar el analisis Space Frame que condiciones hay que darle al modelo matematico para no incurrir en erroores con respecto al alinemento de la teoria de barras. Asignaciones a Nudos?, Barras? Cm?, K?, L? etc... recordando que la secciones transversal permanece constante a lo largo de la barra, es decir que el área, área de corte y los momentos de inercia son constante. Con esta idealización se logra que la linea de acción esté aplicada a lo largo del eje baricéntrico.

C.- APOYOS
Los apoyos junto con los nudos causan la mayor dificultad a la ahora de definir el modelo matematico. Los apoyos son la vinculación de la estructura con el medio que la rodea, atraves de los cuales transmitiran las cargas directamente a otra estructura que será infrastructura. Es importante evaluar la rigidez relativa de estos apoyos para no cometer errores a la hora del modelado. En caso de que los elemenetos que actuan como apoyos sean muy rigidos respecto a la estructura podremos considerarlos con apoyos fijos con bastante aproximación. Pero si las rigideces ya no son tan diferentes necesitamos utilizar otro tipo de apoyo como los mapoyos elásticos que corresponden a la ecuacion R=K x u donde R es el valor de la reacción, K es una constante (rigidez o coeficiente de balasto) u "u" es el desplazamiento unitario al apoyo.
Entoces nos preguntamos si en el caso de las correas apoyadas sobre las vigas principales en celocias es de tales restriciones.

D.- NUDOS
Los nudos de la estructura pueden ser infinitamente rigidos o no. A la hora de realizar un modelo hay que tener en cuenta el grado de rigidez de los mismo, de lo que resultara el tipo de estructura a analizar.
Si los nudos son rigidos estamos frente a un portico donde las barras estan solicitado por esfuerzos axial, de corte y momento Analisi Option - Space Frame.
Si en cambio los nudos estan articulados estamos frente al caso de reticulados (tambien llamados cerchas o celocias) en los que las barras sólo resisten esfuerzos axiales de tacción y compresion. En el caso de los reticulados las cargas deben estar aplicada en los nudos.
Entoces nos preguntamos si al modelo le asignamos (assign - Joint - constraints - Weld - coordinate system Global - constrained DOFs - Translation X,Y y Z - Weld Tolerencias .

Mi proposito es invitarlos a profundizar en el alinieamiento de este tipo de estructuras en lo que se refiere a la hora de creear un modelo especialmente en el saap 2000 para lograr una estructura economica y segura, que cumpla con ciertos requisitos funcionales y estetico; como tambien, una apreciación clara de los valores esteticos con objeto de trabajar en colobaración con otros profesionales y contribuir así al desarrollo de las cualidades funsionales y ambientales deseadas en una estructura.


gracias


LAAV40

[Emmanuel Rodriguez]

[quote="laav40"]SALUDOS

A-. TEMA "MODELO PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL"
A.1. ESTRUCTURAS DE BARRAS CERCHAS METALICAS
Modelar, de acuerdo a su estricta definición en el Saap2000, de acuerdo a su estricta definición, significa ajustar a un modelo. (Modelo Matematico). Es decir que apartir de un numero discreto de páramtros se tratara de representar el comportamiento de la estructura real. para esto se considera una serie de simplificaciones e hipotesis que llevan a la formulación matematica que permitira llegar a la relacion causa efecto.
Es cierto que existe una amplia gama de comportamientos que puede adoptar una estructura (elástico o anelástico, linel o no lineal, frágil o ductil) centremos en el analisis en estructuras lineal.

A.2. HIPOTESIS:
A.2.1 Los materiales que constituyen la estructura deben responder a la ley de Hooke
A.2.2 Los desplazamientos de la estructuras deben se los suficientemente pequeños como para poder ser despreciados
A.2.3 Las secciones planas se mantienen planas aún despues de la deformación. esta hipotesis corresponde a la definición de barras y es la hipotesis tradicional de la Resistencia Materiales a través de la cual se estudian las tensiones en las misma. Es importante tener en cuenta este principio ya que induciria a calcular incorrectamente con la teoria general de barras a elementos que no se comportan como talles.

B. MODELO
B.1. EJES DE PIEZA
Para el modelado de estructuras de barras son los ejes de las piezas. Las barras tienen un tamaño finito, mensurable, con una seccion transversal y una longitud. No obstante esto, los modelos de barras al ser preponderante una dimensión (longitud) frente a las otras dos (dimensiones de la seccion) concentran las propiedades de las mismas sobre un eje. este eje es una linea arbitraria a la cual estaran referenciadas las propiedades de la seccion transversal y se llama eje de piezas. El eje de la barra debe contener a todo los baricentrs de las secciones. Los resultados obteneidos estarán referenciados al eje de la barra.

B.2. CARGAS.
Las fuerzas interiores originales antes de aplicar cualquier estado de carga son nulas. Es decir que antes de la aplicacion de cargas no existen esfuerzos residuales ni existen deformaciones permanentes.
Las cargas estan centradas en el eje de la barra. Cualquier otra configuracion de carga sobre una barra debe ser transportada al eje de la misma. Asi si por ejemplo tenemos una carga excentrica respecto al eje, deberá ser trasladada al eje con la aplicación del momento correspondiente.
NOTA: Los elementos de barras que no se realice lo señalado anteriormente entran en flexo compresion, en este punto de no llevar la carga al eje definido por Pxe, el analisis del modelo en el programa de cálculo para con sus algoritmos correspondientes pueden incurrir en un resultado erroneo si se conlleva al alineamientos Space truss. Caso comun hoy en día todos los proyectos de cubiertas para alamcenes, bodegas, galpones etc.. se presenta en correas metalicas formadas en celocias cuya carga real es absorbida en forma distribuida y no puntuales en el nudo. Es corrobora que los elementos o cordones superiores entran en flexo compresion.
Entoces nos preguntamos si al ejecutar el analisis Space Frame que condiciones hay que darle al modelo matematico para no incurrir en erroores con respecto al alinemento de la teoria de barras. Asignaciones a Nudos?, Barras? Cm?, K?, L? etc... recordando que la secciones transversal permanece constante a lo largo de la barra, es decir que el área, área de corte y los momentos de inercia son constante. Con esta idealización se logra que la linea de acción esté aplicada a lo largo del eje baricéntrico.

C.- APOYOS
Los apoyos junto con los nudos causan la mayor dificultad a la ahora de definir el modelo matematico. Los apoyos son la vinculación de la estructura con el medio que la rodea, atraves de los cuales transmitiran las cargas directamente a otra estructura que será infrastructura. Es importante evaluar la rigidez relativa de estos apoyos para no cometer errores a la hora del modelado. En caso de que los elemenetos que actuan como apoyos sean muy rigidos respecto a la estructura podremos considerarlos con apoyos fijos con bastante aproximación. Pero si las rigideces ya no son tan diferentes necesitamos utilizar otro tipo de apoyo como los mapoyos elásticos que corresponden a la ecuacion R=K x u donde R es el valor de la reacción, K es una constante (rigidez o coeficiente de balasto) u "u" es el desplazamiento unitario al apoyo.
Entoces nos preguntamos si en el caso de las correas apoyadas sobre las vigas principales en celocias es de tales restriciones.

D.- NUDOS
Los nudos de la estructura pueden ser infinitamente rigidos o no. A la hora de realizar un modelo hay que tener en cuenta el grado de rigidez de los mismo, de lo que resultara el tipo de estructura a analizar.
Si los nudos son rigidos estamos frente a un portico donde las barras estan solicitado por esfuerzos axial, de corte y momento Analisi Option - Space Frame.
Si en cambio los nudos estan articulados estamos frente al caso de reticulados (tambien llamados cerchas o celocias) en los que las barras sólo resisten esfuerzos axiales de tacción y compresion. En el caso de los reticulados las cargas deben estar aplicada en los nudos.
Entoces nos preguntamos si al modelo le asignamos (assign - Joint - constraints - Weld - coordinate system Global - constrained DOFs - Translation X,Y y Z - Weld Tolerencias .

Mi proposito es invitarlos a profundizar en el alinieamiento de este tipo de estructuras en lo que se refiere a la hora de creear un modelo especialmente en el saap 2000 para lograr una estructura economica y segura, que cumpla con ciertos requisitos funcionales y estetico; como tambien, una apreciación clara de los valores esteticos con objeto de trabajar en colobaración con otros profesionales y contribuir así al desarrollo de las cualidades funsionales y ambientales deseadas en una estructura.


gracias


LAAV40







Estimado ing.

Al parecer usted tiene talento para las estructuras metalicas, le propongo que sea usted el moderador de este
tema de las estructuras metalicas y aplique conocimientos y plantear ejemplos y comentarios sobre el mismo.
De esta manera, todos los usuarios de la parte de metalicas se beneficiaran y se generara una dinamica que
actualmente esta ausente.................muchas gracias...............saludos,

[ajmojicar2002]

[quote="Emmanuel Rodriguez"][quote="laav40"]SALUDOS

A-. TEMA "MODELO PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL"
A.1. ESTRUCTURAS DE BARRAS CERCHAS METALICAS
Modelar, de acuerdo a su estricta definición en el Saap2000, de acuerdo a su estricta definición, significa ajustar a un modelo. (Modelo Matematico). Es decir que apartir de un numero discreto de páramtros se tratara de representar el comportamiento de la estructura real. para esto se considera una serie de simplificaciones e hipotesis que llevan a la formulación matematica que permitira llegar a la relacion causa efecto.
Es cierto que existe una amplia gama de comportamientos que puede adoptar una estructura (elástico o anelástico, linel o no lineal, frágil o ductil) centremos en el analisis en estructuras lineal.

A.2. HIPOTESIS:
A.2.1 Los materiales que constituyen la estructura deben responder a la ley de Hooke
A.2.2 Los desplazamientos de la estructuras deben se los suficientemente pequeños como para poder ser despreciados
A.2.3 Las secciones planas se mantienen planas aún despues de la deformación. esta hipotesis corresponde a la definición de barras y es la hipotesis tradicional de la Resistencia Materiales a través de la cual se estudian las tensiones en las misma. Es importante tener en cuenta este principio ya que induciria a calcular incorrectamente con la teoria general de barras a elementos que no se comportan como talles.

B. MODELO
B.1. EJES DE PIEZA
Para el modelado de estructuras de barras son los ejes de las piezas. Las barras tienen un tamaño finito, mensurable, con una seccion transversal y una longitud. No obstante esto, los modelos de barras al ser preponderante una dimensión (longitud) frente a las otras dos (dimensiones de la seccion) concentran las propiedades de las mismas sobre un eje. este eje es una linea arbitraria a la cual estaran referenciadas las propiedades de la seccion transversal y se llama eje de piezas. El eje de la barra debe contener a todo los baricentrs de las secciones. Los resultados obteneidos estarán referenciados al eje de la barra.

B.2. CARGAS.
Las fuerzas interiores originales antes de aplicar cualquier estado de carga son nulas. Es decir que antes de la aplicacion de cargas no existen esfuerzos residuales ni existen deformaciones permanentes.
Las cargas estan centradas en el eje de la barra. Cualquier otra configuracion de carga sobre una barra debe ser transportada al eje de la misma. Asi si por ejemplo tenemos una carga excentrica respecto al eje, deberá ser trasladada al eje con la aplicación del momento correspondiente.
NOTA: Los elementos de barras que no se realice lo señalado anteriormente entran en flexo compresion, en este punto de no llevar la carga al eje definido por Pxe, el analisis del modelo en el programa de cálculo para con sus algoritmos correspondientes pueden incurrir en un resultado erroneo si se conlleva al alineamientos Space truss. Caso comun hoy en día todos los proyectos de cubiertas para alamcenes, bodegas, galpones etc.. se presenta en correas metalicas formadas en celocias cuya carga real es absorbida en forma distribuida y no puntuales en el nudo. Es corrobora que los elementos o cordones superiores entran en flexo compresion.
Entoces nos preguntamos si al ejecutar el analisis Space Frame que condiciones hay que darle al modelo matematico para no incurrir en erroores con respecto al alinemento de la teoria de barras. Asignaciones a Nudos?, Barras? Cm?, K?, L? etc... recordando que la secciones transversal permanece constante a lo largo de la barra, es decir que el área, área de corte y los momentos de inercia son constante. Con esta idealización se logra que la linea de acción esté aplicada a lo largo del eje baricéntrico.

C.- APOYOS
Los apoyos junto con los nudos causan la mayor dificultad a la ahora de definir el modelo matematico. Los apoyos son la vinculación de la estructura con el medio que la rodea, atraves de los cuales transmitiran las cargas directamente a otra estructura que será infrastructura. Es importante evaluar la rigidez relativa de estos apoyos para no cometer errores a la hora del modelado. En caso de que los elemenetos que actuan como apoyos sean muy rigidos respecto a la estructura podremos considerarlos con apoyos fijos con bastante aproximación. Pero si las rigideces ya no son tan diferentes necesitamos utilizar otro tipo de apoyo como los mapoyos elásticos que corresponden a la ecuacion R=K x u donde R es el valor de la reacción, K es una constante (rigidez o coeficiente de balasto) u "u" es el desplazamiento unitario al apoyo.
Entoces nos preguntamos si en el caso de las correas apoyadas sobre las vigas principales en celocias es de tales restriciones.

D.- NUDOS
Los nudos de la estructura pueden ser infinitamente rigidos o no. A la hora de realizar un modelo hay que tener en cuenta el grado de rigidez de los mismo, de lo que resultara el tipo de estructura a analizar.
Si los nudos son rigidos estamos frente a un portico donde las barras estan solicitado por esfuerzos axial, de corte y momento Analisi Option - Space Frame.
Si en cambio los nudos estan articulados estamos frente al caso de reticulados (tambien llamados cerchas o celocias) en los que las barras sólo resisten esfuerzos axiales de tacción y compresion. En el caso de los reticulados las cargas deben estar aplicada en los nudos.
Entoces nos preguntamos si al modelo le asignamos (assign - Joint - constraints - Weld - coordinate system Global - constrained DOFs - Translation X,Y y Z - Weld Tolerencias .

Mi proposito es invitarlos a profundizar en el alinieamiento de este tipo de estructuras en lo que se refiere a la hora de creear un modelo especialmente en el saap 2000 para lograr una estructura economica y segura, que cumpla con ciertos requisitos funcionales y estetico; como tambien, una apreciación clara de los valores esteticos con objeto de trabajar en colobaración con otros profesionales y contribuir así al desarrollo de las cualidades funsionales y ambientales deseadas en una estructura.


gracias


LAAV40







Estimado ing.

Al parecer usted tiene talento para las estructuras metalicas, le propongo que sea usted el moderador de este
tema de las estructuras metalicas y aplique conocimientos y plantear ejemplos y comentarios sobre el mismo.
De esta manera, todos los usuarios de la parte de metalicas se beneficiaran y se generara una dinamica que
actualmente esta ausente.................muchas gracias...............saludos,[/quote]


Saludos.
Quisiera escuchar los conceptos respecto al modelamiento de un tipo de elemento estructural muy sencillo, me refiero a las correas tipo espaciales en varillas o barras redondas, que son empleadas algunas veces en cubiertas.
La pregunta surge a como se deben modelar en los programas de calculo (SAP2000 o ETABS) referente a los nudos de la misma, es decir, si se deben considerar como articulados o puede suponerse el cordon superior e inferior como continuos y solo articular las diagonales.[attachment=0]correa en celocia.doc[/attachment]

[nassiul]

Hola,

Para mi todo articulado sin duda.

Saludos

[ajmojicar2002]

[quote="nassiul"]Hola,

Para mi todo articulado sin duda.

Saludos[/quote]

Gracias por tu comentario Nassiul.
resulta pasa y acontece que estas correas se emplean en cubiertas y soportan las cargas de las tejas de asbesto cemento (Eternit), la cual se apoyan dichas tejas directamente sobre todo el cordonsuperior, transmitiendo practicamente una carga uniformemente distribuida, ademas al construir la correa se emplean dos varillas o 2 angulos (segun el caso) continuos , es decir sin corte en los nudos, por lo cual considero que en cualquier estado puede haber flexión en y se presentaran momentos flectores. otro criterio a tener en cuenta es que las longitudes libres de los elementos son muy cortas como para que se presente la rotación de los elementos, es decir seria bueno considerar los cordones superior e inferio como articulados y despues mirar que pasa si es no articulado.

Otra pregunta es que literatura existe al respecto para el diseño de este tipo de elementos?
en alguna parte escuche que se podian considerar como una viga simplemente apoyada y el momento se consideraba como un par el cual es tomado por los cordones superior e inferios, luego con esas fuerzas se diseñan los elemento, el superior a compresión y el inferior a tracción.
Me gustaría escuchar más comentarios al respecto.

[HectorPerezB]

Compañero,

La metodología de diseño que aplico para estos elementos es la que me enseñó mi profesor en la universidad; pero por lo demás no he visto literatura al respecto.

Según esta metodología (que me parece consistente):
1. Para la mayoría de casos las correas estarán simplemente apoyadas. El momento flector es controlado por el par interno generado entre los cordones superior e inferior, y predimensionamos los cordones con estas fuerzas. La longitud efectiva del elemento a compresión la tomamos como la distancia entre crestas (distancia entre los puntos máximos de la celosía) aunque bien podría ser menor porque ya como lo mencionas la rotación en estos puntos está parcialmente restringida.
2. Una vez tenemos idea de la sección del cordón superior, hacemos un análisis más detallado en el que consideramos que el elemento entre crestas está sometido a flexo-compresión.
3. Ya que estos elementos son rotados al rededor de su eje longitudinal (para seguir la pendiente de la cubierta), el análisis a flexo-compresión debe ser hecho contemplando: momentos debidos a la componente normal del peso de la teja y cargas vivas que se apoyan directamente sobre el cordón superior, y momentos debidos a la componente tangencial de las cargas (en el plano de la teja). Estos últimos (los momentos tangenciales) se desarrollan en toda la longitud de la correa si no hay ningún arriostramiento lateral.
El arriostramiento lateral consiste generalmente en barras lisas que conectan lateralemente a las correas adyacentes, proporcionandoles soporte en la dirección tangencial.

Complejo describirlo solo con palabras; pero en definitiva, a mi juicio y para ser consistente con la metodología de cálculo y con el proceso constructivo, creo que es más acertado modelar el cordón superior como continuo.

Saludos,

Héctor Pérez

[ajmojicar2002]

[quote="HectorPerezB"]Compañero,

La metodología de diseño que aplico para estos elementos es la que me enseñó mi profesor en la universidad; pero por lo demás no he visto literatura al respecto.

Según esta metodología (que me parece consistente):
1. Para la mayoría de casos las correas estarán simplemente apoyadas. El momento flector es controlado por el par interno generado entre los cordones superior e inferior, y predimensionamos los cordones con estas fuerzas. La longitud efectiva del elemento a compresión la tomamos como la distancia entre crestas (distancia entre los puntos máximos de la celosía) aunque bien podría ser menor porque ya como lo mencionas la rotación en estos puntos está parcialmente restringida.
2. Una vez tenemos idea de la sección del cordón superior, hacemos un análisis más detallado en el que consideramos que el elemento entre crestas está sometido a flexo-compresión.
3. Ya que estos elementos son rotados al rededor de su eje longitudinal (para seguir la pendiente de la cubierta), el análisis a flexo-compresión debe ser hecho contemplando: momentos debidos a la componente normal del peso de la teja y cargas vivas que se apoyan directamente sobre el cordón superior, y momentos debidos a la componente tangencial de las cargas (en el plano de la teja). Estos últimos (los momentos tangenciales) se desarrollan en toda la longitud de la correa si no hay ningún arriostramiento lateral.
El arriostramiento lateral consiste generalmente en barras lisas que conectan lateralemente a las correas adyacentes, proporcionandoles soporte en la dirección tangencial.

Complejo describirlo solo con palabras; pero en definitiva, a mi juicio y para ser consistente con la metodología de cálculo y con el proceso constructivo, creo que es más acertado modelar el cordón superior como continuo.

Saludos,

Héctor Pérez[/quote]

Gracias por tus comentarios, ese es el cocepto que se aplica manualmente. Al considerar un programa como SAP2000 o ETABS se podría evaluar el comportamiento primero como cercha y segundo liberando solo los nudos de los elementos diagonales, cierto. que opinas al respecto amigo Hector?

[HectorPerezB]

Compañero,

Tengo la impresión que al modelarlo como cercha vamos a obtener deformaciones un poco mayores. De todas formas creo que tendremos que salir de dudas haciendo el ejercicio completo y viendo bondades de uno u otro modelo.

Saludos,

Héctor Pérez

[Juan Pedro]

[quote="ajmojicar2002"][quote="HectorPerezB"]Compañero,

La metodología de diseño que aplico para estos elementos es la que me enseñó mi profesor en la universidad; pero por lo demás no he visto literatura al respecto.

Según esta metodología (que me parece consistente):
1. Para la mayoría de casos las correas estarán simplemente apoyadas. El momento flector es controlado por el par interno generado entre los cordones superior e inferior, y predimensionamos los cordones con estas fuerzas. La longitud efectiva del elemento a compresión la tomamos como la distancia entre crestas (distancia entre los puntos máximos de la celosía) aunque bien podría ser menor porque ya como lo mencionas la rotación en estos puntos está parcialmente restringida.
2. Una vez tenemos idea de la sección del cordón superior, hacemos un análisis más detallado en el que consideramos que el elemento entre crestas está sometido a flexo-compresión.
3. Ya que estos elementos son rotados al rededor de su eje longitudinal (para seguir la pendiente de la cubierta), el análisis a flexo-compresión debe ser hecho contemplando: momentos debidos a la componente normal del peso de la teja y cargas vivas que se apoyan directamente sobre el cordón superior, y momentos debidos a la componente tangencial de las cargas (en el plano de la teja). Estos últimos (los momentos tangenciales) se desarrollan en toda la longitud de la correa si no hay ningún arriostramiento lateral.
El arriostramiento lateral consiste generalmente en barras lisas que conectan lateralemente a las correas adyacentes, proporcionandoles soporte en la dirección tangencial.

Complejo describirlo solo con palabras; pero en definitiva, a mi juicio y para ser consistente con la metodología de cálculo y con el proceso constructivo, creo que es más acertado modelar el cordón superior como continuo.

Saludos,

Héctor Pérez[/quote]

Gracias por tus comentarios, ese es el cocepto que se aplica manualmente. Al considerar un programa como SAP2000 o ETABS se podría evaluar el comportamiento primero como cercha y segundo liberando solo los nudos de los elementos diagonales, cierto. que opinas al respecto amigo Hector?[/quote]

En el análisis de la correa con un programa de cálculo se podrá modelizar los nudos como articulados o como empotrados. En este caso el empotramiento será función de las rigideces de los elementos que acomenten en el nudo. Pero la cuestión es cómo se van a ejecutar luego esas uniones. Entiendo que si la celosía está formada por tubos la soldadura será en todo su perímetro por lo que el nudo tendrá rigidez y es mejor modelizar la correa con las uniones empotradas.
Por otro lado además de las longitudes de pandeo en el plano de la correa, las barras, dependiendo de la configuración, tendrán también una longitud de pandeo fuera del plano. En el caso de la figura que has enviado el cordón superior puede pandear en el plano horizontal, en este caso la luz de pandeo sería la luz total de la correa, pensando en que en los extremos estará articulada, y además la rigidez para el pandeo será la de los dos tubos unidos por las barras.

Saludos,
Juan Pedro

[rochot]

No sé si la pregunta va al foro, ya que recien me vengo integrando a Foros ContruAprende, si me equivoco porfavor disculpen, pero me interesaréa que me guiaran donde hago esta consulta.

MI pregunta es la siguiente, ¿Alguien tiene algun material de información para la verificaciones de los siguientes elementos dentro de un Galpón?

1.- Columna marco principal
2.- Columna marco alero
3.- Columna de viento fronton
4.- Costaneras de techo
5.- Cortaneras laterales
6.- Viga reticulada => Canales y Diagonales
7.- Arriostramiento de techo
8.- Arriostramiento laterales
9.- Via puntales

MI correo es el siguiente: "rochot@gmail.com" y mi nombre es Rodrigo.

Si alguien me pudiese ayudar seria de mucha utilidad, ya que tengo una entrega pronta de un galpon para mi universidad del ramo "DIseño de Estructuras Metalicas"

De Antemano se agradace la ayuda

[sociate]

[quote="rochot"]No sé si la pregunta va al foro, ya que recien me vengo integrando a Foros ContruAprende, si me equivoco porfavor disculpen, pero me interesaréa que me guiaran donde hago esta consulta.

MI pregunta es la siguiente, ¿Alguien tiene algun material de información para la verificaciones de los siguientes elementos dentro de un Galpón?

1.- Columna marco principal
2.- Columna marco alero
3.- Columna de viento fronton
4.- Costaneras de techo
5.- Cortaneras laterales
6.- Viga reticulada => Canales y Diagonales
7.- Arriostramiento de techo
8.- Arriostramiento laterales
9.- Via puntales

MI correo es el siguiente: "rochot@gmail.com" y mi nombre es Rodrigo.

estimado, por lo que veo...estas metido en un proyecto, lo unico que puedo decirte es que con un cuso de diseño de acero seràs capaz de diseñar todos esos elementos.....si me equivoco...

¿podrias entregar ams informacion al respecto?

Si alguien me pudiese ayudar seria de mucha utilidad, ya que tengo una entrega pronta de un galpon para mi universidad del ramo "DIseño de Estructuras Metalicas"

De Antemano se agradace la ayuda[/quote]

[EddygEO]

VENTAJA_
FACILIDAD DE CONSTRUCCION Y ARMADO

DESVENTAJA:
SI EL DISEÑO ES INADECUADO, COLAPSA CAUSANDO DAÑOS MATERIALES Y HUMANOS

[Unamuno]

Quisiera que alguien me instruya acerca del diseño de conexiones sismicas de acero. Lei en el UBC 94 que cuando diseño una conexion de acero la parte sismica debia multiplicarse por 3/8R. Esto se menciona para el metodo ASD. Yo uso el LRFD, pero no encuentro informacion al respecto. Podria Ud. explicarme acerca de esto. Si existe informacion como la citada. Quiero aclarar que lo que me interesa es la parte conceptual pero aterrizada en un numero.
Saludos
MU

[HectorPerezB]

Compañero, el UBC es un buen código; sin embargo sufrió muchas modificaciones después del año 94 por causa del terremoto de Northridge. A partir de ese terremoto se formó el SAC Joint Venture comittee y se preparó el FEMA 350; que está adjunto. De todas formas el FEMA 350 fue actualizado por el AISC341-05 y 360-05. Todos olos documentos mencionados están disponibles en los respectivos web sites.

Y en cuanto a ejemplos, el FEMA tiene una galería de ejemplos con todos los sitemas estructurales que de hecho ya los montaron en una de las secciones del foro. Aquí adjunto el capítulo del Seismic Design Manual, correpondiente a porticos de acero.

Saludos,

[HectorPerezB]

La segunda parte del ejemplo y el FEMA 350.

[DavidQCh3]

Bueno para complementar este tema, hace uno años estube diseñando moment frame de los tres tipos, especial, intermedio y ordinario...y realice mi tesis sobre el analisis no lineal de esta configuración estructural, con respecto a las Normas FEMA, estas fueron la base de todo mi trabajo, les adjunto los pasos para el diseño de una conexión RBS y WUF-W.
Saludos.
(las provisiones sismicas no actualizaron al FEMA 350, las S.P del 2005 se basaron en estas)

[yucapareja]

Amigo DavidQCh3,

Muy buena la información....

Que tipo de analisis no lineal hiciste? por que normativa te guiaste? para tus modelo consideraste estas conexiones RBS y WUF como totalmente rigidas o utilizaste resortes para la rigidez rotacional de ellas?

Saludos

[DavidQCh3]

Hice analisis no lineal estatico empleando el método del espectro de capacidad mejorado del FEMA 440 y tiempo historia no lineal empleando los procedimientos de FEMA 356, para la rigidez rotacional use relaciones momento rotación que propone el FEMA 356 y FEMA 273, el MEC lo hice en sap2000 considerando plasticidad concentrada y el tiempo historia no lineal en OpenSees considerando plasticidad extendida con 5 puntos de integración por frame y usando el modelo de Giufree Menegoto y Pinto.

[PROYECTOR]

[quote="DavidQCh3"]Bueno para complementar este tema, hace uno años estube diseñando moment frame de los tres tipos, especial, intermedio y ordinario...y realice mi tesis sobre el analisis no lineal de esta configuración estructural, con respecto a las Normas FEMA, estas fueron la base de todo mi trabajo, les adjunto los pasos para el diseño de una conexión RBS y WUF-W.
Saludos.
(las provisiones sismicas no actualizaron al FEMA 350, las S.P del 2005 se basaron en estas)[/quote]


Excelente información David, yo he diseñado conexiones en porticos especiales a momento pero tipo End-plate, siguiendo la normativa AISC 358-05, aqui te adjunto el procedimiento de diseño que he usado para que me des tu opinion.

[yucapareja]

[quote="DavidQCh3"]Bueno para complementar este tema, hace uno años estube diseñando moment frame de los tres tipos, especial, intermedio y ordinario...y realice mi tesis sobre el analisis no lineal de esta configuración estructural, con respecto a las Normas FEMA, estas fueron la base de todo mi trabajo, les adjunto los pasos para el diseño de una conexión RBS y WUF-W.
Saludos.
(las provisiones sismicas no actualizaron al FEMA 350, las S.P del 2005 se basaron en estas)[/quote]

Buenas amigo David, veo que dominas bastante la parte sismica del diseño de acero, quisiera saber si existe alguna conexion de momento preclasificada que una la viga con el eje debil de la columna? solo he visto al eje fuerte de la columna. No es posible este union?

Saludos

[DavidQCh3]

Cuando se analiza usando procedimientos de analisis no lineal estatico se busca que la estructura se comporte como su primer modo, esto porque los metodos de analisis no lineales estaticos se basan en eso, los desplazamientos se normalizan al modo fundamental, si lo que quieres analizar son porticos de momento en una dirección, las columnas deben estar en su eje fuerte, porque si no fuera asi, los desplazamientos serian mayores en el eje debil y el primer modo estaria en esa dirección, para evitar esto en el eje debil se colocan los arriostres y alli se acepta un comportamiento lineal porque se les da mucha mayor rigidez elastica, y con ello el primer modo estara en la dirección de los porticos de momento a analizar, aun asi las rotulas no solo se forman por flexion, sino tambien por flexocompresion, en ese caso analisas la rotulación de tus arriostres es decir del sistema de arriostramiento, las conexiones arriostradas son todas articuladas..por ello no hay conexiones de momento para el eje debil de la columna...se ha trabajado asi...y a funcionado bien hasta ahora.

[yucapareja]

Gracias por la explicación.

Mi duda viene de que todas las estructuras deben tener sistemas resistentes al sismo en direcciones ortogonales (sea SMF o SCBF, o cualquier otro), lo que quería saber es si es posible colocar pórticos de momentos en ambas dirección(suponiendo que por arquitectura no es posible colocar arriostramientos) y para ello necesitaría conexiones de momento por el lado débil de las columna, todo es esto utilizando un analisis lineal (sea estatico o superposicion modal).

En las normas no he visto algo que diga que se puede pero tampoco dice que no es valido, entonces desconozco si este tipo de conexiones han sido estudiadas y si son capaces de permitir las rotaciones necesarias.

Saludos

[PROYECTOR]

En mi opinión, creo que si es posible tener porticos a momento en ambas dirección (incluso conectando a momento por el eje debil de la columna), pero desde luego existe cierta insertidumbre con respecto al comportamiento de la conexion ante cargas siclicas. Según los documentos del AISC y el FEMA que he tenido la oportunidad de leer, siempre se ha estudiado el comportamiento de las conexiones a momento contra el eje fuerte de la columna y creo que la razon es muy sencilla; la razon principalmente es que para conectar por el eje debil de una columna necesitaras una columna con una sección muy grande para poder satisfacer la relación columna fuerte - viga debil, de lo contrario podrias tener un mecanismo de colapso indeseable en la edificación.

Yo opino que se pueden usar conexiones a momento por el eje debil de las columnas siempre y cuando se cumpla con la relación columna fuerte - viga debil, y ademas la conexion sea ensayada en laboratorio para verificar que cumpla con las rotaciones establecidas por la norma. (lo cual es un ecenario demasiado ideal). Por ejemplo la norma venezolana COVENIN 1618-98 no dice nada con respecto a como debe ser la conexion, simplemente te da los parametros que se deben verificar en los ensayos, y lo mas lamentable es que ni el IMME tiene equipos con la suficiente capacidad para ensayar conexiones relativamente grandes.

[Emmanuel Rodriguez]

En mi opinión, creo que si es posible tener porticos a momento en ambas dirección (incluso conectando a momento por el eje debil de la columna), pero desde luego existe cierta insertidumbre con respecto al comportamiento de la conexion ante cargas siclicas. Según los documentos del AISC y el FEMA que he tenido la oportunidad de leer, siempre se ha estudiado el comportamiento de las conexiones a momento contra el eje fuerte de la columna y creo que la razon es muy sencilla; la razon principalmente es que para conectar por el eje debil de una columna necesitaras una columna con una sección muy grande para poder satisfacer la relación columna fuerte - viga debil, de lo contrario podrias tener un mecanismo de colapso indeseable en la edificación.

Yo opino que se pueden usar conexiones a momento por el eje debil de las columnas siempre y cuando se cumpla con la relación columna fuerte - viga debil, y ademas la conexion sea ensayada en laboratorio para verificar que cumpla con las rotaciones establecidas por la norma. (lo cual es un ecenario demasiado ideal). Por ejemplo la norma venezolana COVENIN 1618-98 no dice nada con respecto a como debe ser la conexion, simplemente te da los parametros que se deben verificar en los ensayos, y lo mas lamentable es que ni el IMME tiene equipos con la suficiente capacidad para ensayar conexiones relativamente grandes.

SALUDOS,

LO FELICITO @ TODOS POR ESTA DISCUSION , LO PRACTICO SERIA LA DISCUSION ESTANDO POR MEDIO UN MODELO DE ACERO ESTRUCTURAL...
DE ESTA MANERA, SE MIRA CON LOS OJOS DE LA CARA EL PROBLEMA Y LA POSIBLE SOLUCION.

[Victoria ST]

Alguien tiene el Código Uniforme de Edificación 1997 (Uniform Building Code 1997)???/

[Emmanuel Rodriguez]

SALUDOS ,

SE PLANTEA MODELAR UN TANQUE DE AGUA ELEVADO , UNA NAVE INDUSTRIAL Y UN EDIFICIO METALICO EN EL ETABS ...

PROXIMAMENTE .....

1.- TANQUE ELEVADO MODELADO CON 5 PUNTOS .....

[PROYECTOR]

[quote="Emmanuel Rodriguez"]SALUDOS ,

SE PLANTEA MODELAR UN TANQUE DE AGUA ELEVADO , UNA NAVE INDUSTRIAL Y UN EDIFICIO METALICO EN EL ETABS ...

PROXIMAMENTE .....

1.- TANQUE ELEVADO MODELADO CON 5 PUNTOS .....[/quote]


Saludos Ingeniero, estoy interezado en participar!

[edwin1982]

Saludos Ingeniero

También estoy interesado en participar, por favor podría indicar la fecha en que va iniciar para estar pendiente.