CURSO DEL ETABS AVANZADO PARA EXPERTOS...

Foro creado por el Ing. Emmanuel Rodriguez, de Republica Dominicana.

Moderador: Emmanuel Rodriguez

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pablohenry
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#326

Mié Feb 29, 2012 5:56 pm

Ingeniero Rodriguez.

Por favor tome en cuenta mi asistencia. Le estoy muy agradecido por esta oportunidad.

Atentamente. Pablo Enrique Hass


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beegees
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#327

Mié Feb 29, 2012 6:45 pm

Hola Ing. Rodriguez!!!

He estado mirando los videos y tengo una duda del video 6...

Cuando usted define lo losa tipo shell define un espesor para menbrana y uno por bending en su video explica por que y lo entiendo...Mi duda es cuando usted coloca los factores de modificacion de rigidez y noto que coloca para bending en "x" y "Y" el espesor.. yo siempre he creido que en esos factores se debe colocar un porcentaje que indique la rigidez efectiva en los elementos el cual en este caso seria (12/15= 0.8).

Muchas gracias ing. Rodriguez y a todos los compañeros de foro que quieram dar sus comentarios....


MigueRP
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#328

Jue Mar 01, 2012 6:55 pm

Estimados Amigos.

Soy nuevo en el foro, estoy trabajando el diseño estructural de una clínica de 08 pisos y sótano.
El modelo desarrollado lo adjunto para que puedan revisarlo y alcanzarme sus comentarios y/o sugerencias.
De forma muy particular me gustaría contar con la critica del Ing. Emmanuel Rodriguez.
Las dudas sobre los resultados del mismo son unos momentos en vigas que conectan muros en un corredor
Desearía saber si la modelacion es la adecuada o si falta mejorar algunos detalles.
He utilizado un análisis dinámico espectral de superposición modal.

Agradezco la atención brindada, saludos...

Ing. Miguel Rimaycuna Polanco
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rdoko
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#329

Jue Mar 01, 2012 8:16 pm

Estube observando tu proyecto y a mi parecer presenta algunos inconvenientes:

- Utilizas un diseñador de secciones para crear tus columnas cuadradas y circulares cuando lo puedes haber echo con el comando: Add Rectangular y el Add Circle
- Las dimensiones de las vigas son muy grandes(50x100,50x90, y otros ) resulta en vigas antieconomicas, seria necesario un mejor predimensionamiento
- En las losas aligeradas colocas el espesor de 20, cuando una losa aligerada es del tipo membrana y debiendo el espesor ser pekeño como 0.001 o en todo caso 300/2400 = 0.125, ya que solo se encargara de trasmitir las cargas a las vigas.
- Porque utilizas una losa de tipo DECK?? no entiendo tu criterio
-Te falto asignarle la Opcion de Hueco a tus aberturas.
-Ademas de discretizar las `placas
-Deberias utilizar las juntas sismicas, para tener una continuidad de diafragmas, y evitar que el piso uno tenga una elevada excentricidad
-Para cada Caso de espectro debe de tener una uno solo en cada direccion es decir uno para X y otro para Y, para que puedas chekear las derivas de entrepiso mas correctamente.
-Sobre la estructuracion de las columnas deberias tratar en lo posible que todo sea asimetrico
-Porque utilizas solo 12 modos de vibracion, debes tener en cuenta que son 3 modos por cada piso

Solo esto es lo k pude apreciar en el poco tiempo k revise de tu trabajo, tal ves hayan mas personas que puedan ayudarte mucho mas que lo poco k pude haber echo

** Mi consejo seria que repases todos los videos del ingenierio Emmanuel Rodriguez, que estan publicados en este foro y estan explicados a detalle. Saludos


MigueRP
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#330

Vie Mar 02, 2012 6:41 am

Estimado Rdoko.

Quería agradecerte por tus sugerencias. Al respecto modelare de nuevo la estructura.
El motivo de los peraltes de la viga (100cm) es por ser vigas de acople.

Lo de losas tipo DECK lo saque de una manual "x" que explicaba dicho procedimiento,
revisare mas al respecto para tener en cuenta tu indicación.

Con respecto a los espectro uno para x y uno para y, probé modelos de igual forma y los
compare con los casos de respuesta espectral que definí y arrojaba valores similares (casi iguales)
de momentos por sismo.

Estuve revisando los vídeos pero no están completos, si sabes donde puedo descargarlos
me gustaría que me ayudes con el dato.

Una vez mas, estoy agradecido por tu critica realizada.

Saludos...

MiguelRP

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rdoko
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#331

Vie Mar 02, 2012 12:47 pm

Te recalco en el tema de los Espectros, porque me refiero que tienes que ver los desplazamientos en "X" como desplazamientos como en "Y", y compararlos con la norma sismimica NTE-030, es esta la razon por la que te digo que tienes que separarlos, ademas vi que tambien consideras un % en Z, tendrias que revisar la NTE-030 donde te indica ciertos criterios para poder considerar sismo en Z.
Saludos.


MigueRP
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#332

Vie Mar 02, 2012 2:38 pm

Los desplazamientos por sismos, los definí en la combinación respectiva (sismo), en la cual sigue las recomendaciones
de criterios de combinación en análisis dinámico 0.75 SRSS + 0.25 ABS de la norma E.030
Las distorsiones se revisan desde la combinación sismo, en la cual se aprecia los desplazamientos en las 2 direcciones,
pude comprobarlas y quedaban menor al limite establecido por la norma.
Decidí colocarle los 2/3 de la Sa. en la dirección Z, por la irregularidad de la estructura y por la presencia de los volados.

El espectro de Sa. lo calcule con todos los parámetros definidos por norma, multiplicándolos por 0.75 por tratarse de una
estructura irregular.

Si conoces más criterios para determinar el uso o no de la fracción de Sa. en Z espero puedas compartirlos.

Ahora prepararé otra modelacion pero con elementos shell en las vigas de acople, y las recomendaciones que me habías brindado.
Todas las losas han sido modeladas como elementos membrana, el DECK quedo por defecto, pero no esta utilizado.
Tengo que agregarle la opción de opening en cajas de escalera y ductos de ascensor.

Saludos...

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veyron
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#333

Mar Mar 06, 2012 3:44 pm

SALUDOS ING.RODRIGUEZ.

anteriormente, usted había preguntado: el por que, la estructura en estudio de 6 niveles, referiendonos a las formas modales, por que con 18 modos, la estructura es inestable, y por que con 12 modos la estructura mantiene su estabilidad.

CONTESTANDO A LA PREGUNTA DEL MODERADOR:
primero seria bueno saber, que una estructura tendrá
tantos modos de vibración y respectivas frecuencias tanto cuantos grados de libertad
posee. Como el edificio fue modelado por diagramas rígidos se sabe que a cada piso
están asociados 3 grados de libertad, como el edificio tiene un total de 6 pisos, se
espera que la estructura presente 18 modos de vibración.

AHORA BIEN, POR QUE CON 2 MODOS POR PISOS (2X6=12 MODOS) LA ESTRUCTURA ES ESTABLE.
porque los 2 primeros modos, tanto el primero como el segundo, se caracterizan casi, por tener un total comportamiento traslacional, según las direcciones X e Y. el primer modo fundamental de traslacion, representa el mayor porcentaje de participación de la masa. por simetría de la estructura, el segundo modo, tiene un comportamiento similar al primero, osea un comportamiento traslacional, y su participación de masa modal es del mas del 70%. en conclusión. tanto el primer modo como el segundo modo, para cada piso, son de traslación, y por eso la estructura con 12 modos se mantiene estable.

AHORA BIEN, POR QUE CON 18 MODOS LA ESTRUCTURA ALTERA SU COMPORTAMIENTO O PRESENTA INESTABILIDAD.
esto se debe, a que cuando consideramos un tercer modo de vibración por piso en una estructura, a pesar de que la participación de masa en porcentaje, sea menor con relación a los modos anteriores, este tercer modo es mas influyente a la rotación, que el primero y el segundo. y esta rotación al nivel de los pisos ocurre prácticamente en torno al centro de masa con respecto al centro de rigidez de la estructura, es por esto que la estructura con 18 modos, se mantiene inestable.

ING. RODRIGUEZ, NO SE SI MI RESPUESTA SATISFACE SU PREGUNTA, DE NO SER ASI, O DE NO ESTAR YO EN LO CORRECTO, POR FAVOR CORRIJAME, YA QUE SU PREGUNTA ES DE MUCHA IMPORTANCIA PARA LOS USUARIOS DE ESTE DIPLOMADO.

.


Paris_Salvador
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#334

Mar Mar 13, 2012 4:48 pm

Podrian subir los videos que faltan a partir del 9 se le agradece al que a subido todos los videos un grandioso e invaluable trabajo gracias por tu tiempo ... ojala puedas subir los videos restantes que faltan


daelco
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#335

Lun Mar 26, 2012 6:51 am

ANTES QUE NADA QUIERO AGRADECER EL TRATAMIENTO QUE SE LE DA A ESOS TEMAS TAN IMPORTANTES, COMO ES EL MANEJO DEL ETABS.
QUIERO LLAMAR LA ATENCIÓN EN ALGUNOS ERRORES QUE NO DUDO SON INVOLUNTARIOS Y QUE SE HAN COMETIDO EN LOS VIDEOS 1, 2 Y 3 DE ESTA SECCIÓN. PASO A DETALLAR:

1- SE DICE EN LOS VIDEOS QUE SE TOMA UNA SOBRECARGA DEAD DE 0.20 T/M2 QUE INCLUYE PESO PROPIO DE LA LOSA, LO CUAL NO PUEDE SER, PUES LA LOSA CON 0.15 M DE ESPESOR Y PESO ESPECIFICO = 2,403 T/M3 NOS DA UN PESO DEBIDO AL PESO PROPIO DE LA LOSA DE 0.360 T/M2. EN REALIDAD EL PESO PROPIO DE LA LOSA LO TOMA AL CONSIDERAR SELF WEIGHT MULTIPLIER = 1, Y LA SOBRECARGA DEAD DE 0.20 T/M2 INCLUYE EL PESO DE LOS DEMAS COMPONENTES DEL PAQUETE QUE INCLUYE PISOS, RELLENOS, CIELORRASOS, AISLACIONES, TABIQUERÍA LIVIANA, ETC.

2- EL PROBLEMA ENTONCES APARECE CUANDO EL PROGRAMA CALCULA, DE ACUERDO A LOS VIDEOS, UN PESO DE LA LOSA DE 51,905 T, VALOR QUE RESULTA DE:
PESO LOSA= SUP. (M2) * ESPESOR (M) * PE (T/M3) = 144 M2 * 0,15 M * 2,403 T/M3 = 51,905 T
VALOR QUE COINCIDE CON LO INDICADO EN LA TABLA "MATERIAL LIST FOR STORY". AHORA PREGUNTO YO, NO DEBE CONSIDERARSE TAMBIEN LA SOBRECARGA INDICADA EN DEAD DE 0.20 T/M2, CON LO CUAL EL PESO DE LA LOSA SERÍA DE
PESO LOSA = 51,905 T + 0,20 T/M2 * 144 M2 = 51,905 T + 28,80 T = 80,705 T.

ESPERO COMENTARIOS, PARA LUEGO INDICAR OTROS DETALLES QUE HACEN AL MODELO DEL VIDEO.-
GRACIAS

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Emmanuel Rodriguez
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#336

Dom Abr 08, 2012 11:00 pm

daelco escribió:ANTES QUE NADA QUIERO AGRADECER EL TRATAMIENTO QUE SE LE DA A ESOS TEMAS TAN IMPORTANTES, COMO ES EL MANEJO DEL ETABS.
QUIERO LLAMAR LA ATENCIÓN EN ALGUNOS ERRORES QUE NO DUDO SON INVOLUNTARIOS Y QUE SE HAN COMETIDO EN LOS VIDEOS 1, 2 Y 3 DE ESTA SECCIÓN. PASO A DETALLAR:

1- SE DICE EN LOS VIDEOS QUE SE TOMA UNA SOBRECARGA DEAD DE 0.20 T/M2 QUE INCLUYE PESO PROPIO DE LA LOSA, LO CUAL NO PUEDE SER, PUES LA LOSA CON 0.15 M DE ESPESOR Y PESO ESPECIFICO = 2,403 T/M3 NOS DA UN PESO DEBIDO AL PESO PROPIO DE LA LOSA DE 0.360 T/M2. EN REALIDAD EL PESO PROPIO DE LA LOSA LO TOMA AL CONSIDERAR SELF WEIGHT MULTIPLIER = 1, Y LA SOBRECARGA DEAD DE 0.20 T/M2 INCLUYE EL PESO DE LOS DEMAS COMPONENTES DEL PAQUETE QUE INCLUYE PISOS, RELLENOS, CIELORRASOS, AISLACIONES, TABIQUERÍA LIVIANA, ETC.

2- EL PROBLEMA ENTONCES APARECE CUANDO EL PROGRAMA CALCULA, DE ACUERDO A LOS VIDEOS, UN PESO DE LA LOSA DE 51,905 T, VALOR QUE RESULTA DE:
PESO LOSA= SUP. (M2) * ESPESOR (M) * PE (T/M3) = 144 M2 * 0,15 M * 2,403 T/M3 = 51,905 T
VALOR QUE COINCIDE CON LO INDICADO EN LA TABLA "MATERIAL LIST FOR STORY". AHORA PREGUNTO YO, NO DEBE CONSIDERARSE TAMBIEN LA SOBRECARGA INDICADA EN DEAD DE 0.20 T/M2, CON LO CUAL EL PESO DE LA LOSA SERÍA DE
PESO LOSA = 51,905 T + 0,20 T/M2 * 144 M2 = 51,905 T + 28,80 T = 80,705 T.

ESPERO COMENTARIOS, PARA LUEGO INDICAR OTROS DETALLES QUE HACEN AL MODELO DEL VIDEO.-
GRACIAS



SALUDOS ,

EL VIDEO DICE QUE SE TOMA UNA CARGA SUPERIMPUESTA A LA LOSA DE 0.20 T/m2 , ESTA CARGA NO ES PESO PROPIO DE LA LOSA POR LO QUE : DEAD = CARGA PERMANENTE = C.M + P.PROPIO ..

EL VALOR DE 80.705 T, ESTA INCLUIDO EN LA DETERMINACION DE LAS CARGAS DE PISO POR CARGA PERMANENTE EN EL SISTEMA Y NO SE DEBE CONFUNDIR CARGAS CON PESO PROPIO ...

MIRE EL ARCHIVO DEL CALCULO MANUAL .....
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Emmanuel Rodriguez
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#337

Dom Abr 08, 2012 11:05 pm

veyron escribió:SALUDOS ING.RODRIGUEZ.

anteriormente, usted había preguntado: el por que, la estructura en estudio de 6 niveles, referiendonos a las formas modales, por que con 18 modos, la estructura es inestable, y por que con 12 modos la estructura mantiene su estabilidad.

CONTESTANDO A LA PREGUNTA DEL MODERADOR:
primero seria bueno saber, que una estructura tendrá
tantos modos de vibración y respectivas frecuencias tanto cuantos grados de libertad
posee. Como el edificio fue modelado por diagramas rígidos se sabe que a cada piso
están asociados 3 grados de libertad, como el edificio tiene un total de 6 pisos, se
espera que la estructura presente 18 modos de vibración.

AHORA BIEN, POR QUE CON 2 MODOS POR PISOS (2X6=12 MODOS) LA ESTRUCTURA ES ESTABLE.
porque los 2 primeros modos, tanto el primero como el segundo, se caracterizan casi, por tener un total comportamiento traslacional, según las direcciones X e Y. el primer modo fundamental de traslacion, representa el mayor porcentaje de participación de la masa. por simetría de la estructura, el segundo modo, tiene un comportamiento similar al primero, osea un comportamiento traslacional, y su participación de masa modal es del mas del 70%. en conclusión. tanto el primer modo como el segundo modo, para cada piso, son de traslación, y por eso la estructura con 12 modos se mantiene estable.

AHORA BIEN, POR QUE CON 18 MODOS LA ESTRUCTURA ALTERA SU COMPORTAMIENTO O PRESENTA INESTABILIDAD.
esto se debe, a que cuando consideramos un tercer modo de vibración por piso en una estructura, a pesar de que la participación de masa en porcentaje, sea menor con relación a los modos anteriores, este tercer modo es mas influyente a la rotación, que el primero y el segundo. y esta rotación al nivel de los pisos ocurre prácticamente en torno al centro de masa con respecto al centro de rigidez de la estructura, es por esto que la estructura con 18 modos, se mantiene inestable.

ING. RODRIGUEZ, NO SE SI MI RESPUESTA SATISFACE SU PREGUNTA, DE NO SER ASI, O DE NO ESTAR YO EN LO CORRECTO, POR FAVOR CORRIJAME, YA QUE SU PREGUNTA ES DE MUCHA IMPORTANCIA PARA LOS USUARIOS DE ESTE DIPLOMADO.

.

SALUDOS ,

PROXIMAMENTE LA RESPUESTA ESTARA EN UN VIDEO , CONTINUE ESTUDIANDO MI ESTIMADO .....

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#338

Dom Abr 08, 2012 11:10 pm

GUTISLASH escribió:UNA CONSULTA MAS CUANDO SE CONTINUARA CON ESTE EXCELENTE CURSO Y ALGUIEN PODRIA SUBIR LOS VIDEOS QUE FALTAN , MUCHAS GRACIAS

SALUDOS ,

EL CURSO SE CONTINUARA PROXIMAMENTE Y CONTINUE ESTUDIANDO EL MODELO PLANTEADO Y LOS VIDEOS .....


Ronalddav
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#339

Lun Abr 16, 2012 3:40 pm

Hola a todos los miembros del foro y del diplomado.
Un placer saludarlo Ing. Rodríguez y gracias por compartir su conocimiento. He estado leyendo los comentarios realizados en el curso y estoy tratando de ponerme al día.
Tengo la siguiente situación:
Cuándo se hace un análisis sísmico con espectro de respuesta, uno puede ver la deformada en cada modo, si uno da click derecho sobre uno de los nudos aparecen una venta que dice POINT MODAL COMPONENTS, aparecen valores de TRANS y ROTN, en las direcciones X, Y, Z, que significan estos valores, cuando uno cambia las unidades de medida estos valores se mantienen, que significan. Son desplazamiento??
Me gustaría si me pudiera explicar. Muy agradecido por el tiempo y dedicación al diplomado.

Ronald

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#340

Mar Abr 24, 2012 10:02 pm

Ronalddav escribió:Hola a todos los miembros del foro y del diplomado.
Un placer saludarlo Ing. Rodríguez y gracias por compartir su conocimiento. He estado leyendo los comentarios realizados en el curso y estoy tratando de ponerme al día.
Tengo la siguiente situación:
Cuándo se hace un análisis sísmico con espectro de respuesta, uno puede ver la deformada en cada modo, si uno da click derecho sobre uno de los nudos aparecen una venta que dice POINT MODAL COMPONENTS, aparecen valores de TRANS y ROTN, en las direcciones X, Y, Z, que significan estos valores, cuando uno cambia las unidades de medida estos valores se mantienen, que significan. Son desplazamiento??
Me gustaría si me pudiera explicar. Muy agradecido por el tiempo y dedicación al diplomado.

Ronald



SALUDOS ,

SON DESPLAZ. EN LAS DIRECCIONES ORTOGONALES , ASENTAMIENTOS EN Z , ROTACIONES EN X ,Y , Z ...... OK!
TIENE QUE ESTUDIAR EL MANUAL DEL ETABS ....

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veyron
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#341

Mar May 01, 2012 4:01 pm

UN GRAN SALUDOS AL ING. RODRIGUEZ, Y A TODOS LOS FORITAS DE ESTE DIPLOMADO.

ATENCIÓN: debido a que algunos compañeros de este foro, han presentado algún tipo de confusión para calcular el peso sísmico de la estructura, he preparado una hoja de calculo en excell, bien detallada y organizada para calcular el peso sísmico de la estructura. esta hoja no tiene perdedera y es fácil de comprender como se calcula el peso sísmico en nuestra proyecto de estudio( estructura de 6 niveles planteada por el ing. rodriguez).
NOTA: debemos recordar, que para el calculo del peso sísmico, se trabajo con una carga dead (carga permanente), superimpuesta de 0.200 ton/m2. al igual que una sobre carga ( live) de 0.15 ton/ m2. también se incluyo el peso propio de la losa. con esta hoja de calculo, el resultado del peso sísmico es igual al del programa ETABS = 761.878 TON.

QUISE COMPARTIR esta hoja de calculo con los compañeros de este diplomado, estoy seguro que la van a entender y comprender el calculo del peso sísmico de la estructura.
aquí les dejo el archivo para que lo descarguen, lo vean y lo practiquen. espero que le sirva de ayuda.
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cherrera_ingc
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#342

Mar May 01, 2012 7:36 pm


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#343

Dom May 06, 2012 6:48 pm

cherrera_ingc escribió:ME APUNTO... ingc.carlosherrera@hotmail.com


SALUDOS ,

ANTES DE ENTRAR AL CURSO - TALLER DEL PUSHOVER [ANALISIS NO LINEAL] , EFECTUAMOS ALGUNAS VERIFICACIONES FINALES AL
MODELO DE ESTUDIO , LOS USUARIOS DEBEN DE GUARDAR LOS ARCHIVOS DE LA ESTRUCTURA CON BASE EMPOTRADA CON LA
CARGA VERTICAL DISTRIBUIDA POR EL PROGRAMA Y CON LA CARGA VERTICAL DISTRIBUIDA MODIFICADA PARA TENER EN CUENTA
LA RESPUESTA DINAMICA DEL MODELO ESTRUCTURAL ...


VERIFICACIONES FINALES :

VIDEO 1 = CHEQUEO DE LOS ANGULOS CRITICOS DE LA DIRECCION PRINCIPAL MAYOR Y MENOR .....

VIDEO 2 = CHEQUEO DE LA IRREGULARIDAD TORSIONAL ..

VIDEO 3 = CHEQUEO DEL MOMENTO VOLCANTE Y EL PERIODO FUNDAMENTAL ...

VIDEO 4 = MODIFICACION DE LA VIGA Y CHEQUEO DE LA ENERGIA DISIPADA EN LA ESTRUCTURA ....


persefone
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#344

Lun May 07, 2012 7:12 pm

Ingeniero Rodriguez, no he podido encontrar los videos pasados desde el numero 6. Los podria colgar nuevamente o indicarme donde estan. Gracias y me apunto a este curso.


jorgecip
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#345

Mié May 09, 2012 12:43 am

Que bueno de tener estos cursos para ampliar nuestros conocimientos. Me apunto estoy interesado en llevar el curso..........Email: Jorgecip@hotmail.com


betin_01
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#346

Mié May 09, 2012 10:44 am

Yo tb me apunto al curso saludos

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veyron
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#347

Vie May 11, 2012 1:30 pm

UN CORDIAL SALUDO INGENIERO RODRIGUEZ.
con respecto a los últimos vídeos publicado, tengo algunas preguntas que hacerle.
1) EN el vídeo N2, en la etapa constructiva,usted coloco una carga DEAD=1, LIVE= 0.1, TERREMOTO=1, y luego de esto se analizo y diseño la estructura. mi pregunta es, esta carga es una carga temporal en la estructura, o cambien hay que diseñar la estructura tomando encenta los efectos de la etapa secuencial mas los combos de cargas que habíamos utilizados anteriormente en los otros vídeos? hago la pregunta porque anteriormente habíamos definidos en los casos de cargas estática con, dead=1, live=0 y terremoto=0, y en la fuente de masa usamos dead=1, y live=0.25.
2) CON RESPECTO al espectro energético, en caso de que la demanda de energía sea mayor en las columnas que en las vigas, para re-diseñar la estructura, que usted recomendaría en este caso, aumentar la cuantía de las columnas? o cual seria el criterio a seguir para re-diseñar la estructura debido a este efecto?

3) EL momento de volteo en la estructura que estamos analizando, tanto para el análisis estático como para el análisis dinámico, los resultados son casi iguales, y por ende usted dices que no se va a producir balanceo en la estructura...
ahora bien, en caso de que los momentos de volteos sean muy diferentes, que usted me recomendaría o mejor dicho nos recomiendas hacer a los alumnos de este diplomado para corregir este efecto en la estructura. me gustaría escuchar su recomendaciones tanto de la pregunta n2 como de la pregunta n3, que le hice, ya que para mi es de suma importancia aprender estos nuevos conceptos.

con respecto a los videos 3 y 4, todavia no he terminado de interpretarlo, ya que el audio de esos videos salieron muy bajito y casi no se oye, pero cuando termine de interpretarlo le hare las preguntas correspondientes a esos dos videos. BUENO, MUCHA GRACIAS ING. RODRIGUEZ Y AGRADEZCO MUCHO SU GENEROSIDAD CON NOSOTROS.

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Emmanuel Rodriguez
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#348

Vie May 11, 2012 8:43 pm

veyron escribió:UN CORDIAL SALUDO INGENIERO RODRIGUEZ.
con respecto a los últimos vídeos publicado, tengo algunas preguntas que hacerle.
1) EN el vídeo N2, en la etapa constructiva,usted coloco una carga DEAD=1, LIVE= 0.1, TERREMOTO=1, y luego de esto se analizo y diseño la estructura. mi pregunta es, esta carga es una carga temporal en la estructura, o cambien hay que diseñar la estructura tomando encenta los efectos de la etapa secuencial mas los combos de cargas que habíamos utilizados anteriormente en los otros vídeos? hago la pregunta porque anteriormente habíamos definidos en los casos de cargas estática con, dead=1, live=0 y terremoto=0, y en la fuente de masa usamos dead=1, y live=0.25.
2) CON RESPECTO al espectro energético, en caso de que la demanda de energía sea mayor en las columnas que en las vigas, para re-diseñar la estructura, que usted recomendaría en este caso, aumentar la cuantía de las columnas? o cual seria el criterio a seguir para re-diseñar la estructura debido a este efecto?

3) EL momento de volteo en la estructura que estamos analizando, tanto para el análisis estático como para el análisis dinámico, los resultados son casi iguales, y por ende usted dices que no se va a producir balanceo en la estructura...
ahora bien, en caso de que los momentos de volteos sean muy diferentes, que usted me recomendaría o mejor dicho nos recomiendas hacer a los alumnos de este diplomado para corregir este efecto en la estructura. me gustaría escuchar su recomendaciones tanto de la pregunta n2 como de la pregunta n3, que le hice, ya que para mi es de suma importancia aprender estos nuevos conceptos.

con respecto a los videos 3 y 4, todavia no he terminado de interpretarlo, ya que el audio de esos videos salieron muy bajito y casi no se oye, pero cuando termine de interpretarlo le hare las preguntas correspondientes a esos dos videos. BUENO, MUCHA GRACIAS ING. RODRIGUEZ Y AGRADEZCO MUCHO SU GENEROSIDAD CON NOSOTROS.


SALUDOS ,

1.- LA CARGA MUERTA SE SUSTITUYE COMO UNA CARGA MUERTA DE CONSTRUCCION PARA QUE EL MODELO SEA MAS REALISTA ..

2.- SE AUMENTA LA SECCION DE LAS COLUMNAS DE MODO QUE LA INERCIA SEA IGUAL O MAYOR AL 20% DE LA INERCIA DE LA
VIGA ....

3.- EN VIDEOS ANTERIORES FUIMOS ESCALANDO LOS ANALISIS ESTATICOS Y DINAMICOS HASTA IGUALAR LOS MOMENTOS
RESULTANTES EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA ....

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Alejandro_Salgado
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#349

Dom May 13, 2012 9:15 pm

Qué tal Ingeniero Rodríguez...

Estuve viendo en uno de los videos del curso en el cual usted explica el modelado de vigas monolíticas en el ETABS.

La losa del tipo "membrane" la utilizamos para transferir las cargas directamente a las vigas de apoyo, y la losa no aportará rigidez ante las cargas laterales, tal como hacemos los cálculos manuales para obtener las cargas sobre las vigas.

La losa tipo "shell" la utilizamos para que aporte rigidez ante las cargas laterales ¿cierto? como lo hace una losa maciza de concreto.

En el video (no recuerdo exactamente cual es) explica que cuando modelamos el sistema de piso monolítico con una losa tipo "membrane" modificamos en las vigas: posición respecto a los ejes globales, factores de masa y peso, todo esto para que las vigas aporten rigidez al sistema. También le indicamos al programa que modifique la matriz de rigidez.

Cuando modelamos el sistema de piso monolítico con una losa tipo "shell" no modificamos factores en las vigas , pero sí su posición respecto a los ejes globales, y en este caso no modificamos la matriz de rigidez.

La pregunta es: ¿cual es el criterio para elegir losas del tipo "shell" o del tipo "membrane" para modelar sistemas de piso monolíticos?

Ví otro video de otro curso y ahí explican que la elección del tipo de losa en el modelado depende de la geometría de la losa, si es una losa rectangular y con cargas distribuidas da igual cual usar, y si la losa es de geometría irregular, con "openings", y/o con diversos tipos de cargas, se usa la tipo "shell" porque la "membrane" arrojaría resultados que no son muy lógicos.

Espero su respuesta y sus comentarios para saber si estoy en lo correcto.

Gracias por su atención.

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Emmanuel Rodriguez
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#350

Lun May 21, 2012 6:26 pm

Alejandro_Salgado escribió:Qué tal Ingeniero Rodríguez...

Estuve viendo en uno de los videos del curso en el cual usted explica el modelado de vigas monolíticas en el ETABS.

La losa del tipo "membrane" la utilizamos para transferir las cargas directamente a las vigas de apoyo, y la losa no aportará rigidez ante las cargas laterales, tal como hacemos los cálculos manuales para obtener las cargas sobre las vigas.

La losa tipo "shell" la utilizamos para que aporte rigidez ante las cargas laterales ¿cierto? como lo hace una losa maciza de concreto.

En el video (no recuerdo exactamente cual es) explica que cuando modelamos el sistema de piso monolítico con una losa tipo "membrane" modificamos en las vigas: posición respecto a los ejes globales, factores de masa y peso, todo esto para que las vigas aporten rigidez al sistema. También le indicamos al programa que modifique la matriz de rigidez.

Cuando modelamos el sistema de piso monolítico con una losa tipo "shell" no modificamos factores en las vigas , pero sí su posición respecto a los ejes globales, y en este caso no modificamos la matriz de rigidez.

La pregunta es: ¿cual es el criterio para elegir losas del tipo "shell" o del tipo "membrane" para modelar sistemas de piso monolíticos?

Ví otro video de otro curso y ahí explican que la elección del tipo de losa en el modelado depende de la geometría de la losa, si es una losa rectangular y con cargas distribuidas da igual cual usar, y si la losa es de geometría irregular, con "openings", y/o con diversos tipos de cargas, se usa la tipo "shell" porque la "membrane" arrojaría resultados que no son muy lógicos.

Espero su respuesta y sus comentarios para saber si estoy en lo correcto.

Gracias por su atención.




SALUDOS ,

1.- USTED ESTA EN LO CORRECTO ....

2.- DEPENDIENDO DEL MODELO ESTRUCTURAL USTED INICIA CON TIPO MEMBRANAL Y AL FINAL PUEDE MODELAR CON EL
TIPO SHELL QUE TIENE UN COMPORTAMIENTO MAS REAL ....

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